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宿舍楼毕业设计


辽 东 学 院 本 科 毕 业 设 计

丹东二中 5#宿舍楼设计
The Design of No.5 Student Apartment Building of the Second Middle School in Dandong

学 生 姓 名: 学 专 班 学 院: 业: 级: 号: 城市建设学院 土木工程 B0 14110802 张艳秋 校审 2012 年 5 月 20 日

指 导 教 师: 审 阅 教 师: 完 成 日 期:









Eastern Liaoning University

独创性说明
作者郑重声明:本毕业设计是我个人在指导教师指导下进行的研究工 作及取得研究成果。尽我所知,除了文中特别加以标注和致谢的地方外, 毕业设计中不包含其他人已经发表或撰写的研究成果,也不包含为获得辽 东学院或其他单位的学位或证书所使用过的材料。与我一同工作的同志对 本研究所做的贡献均已在论文中做了明确的说明并表示了谢意。 作者签名:___________ 日期:_____________

丹东二中 5 宿舍楼设计

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本工程为丹东二中 5#宿舍楼, 为多层整体全现浇钢筋混凝土框架结构。 结构共五层, 底层层高为 3.6m,其他层高均为 3m,建筑物总高度为 16.6m,室内外高差 0.45m,建筑 面积约为 5723m2,本次设计主要包括建筑设计和结构设计两大部分。 建筑设计部分严格按照国家规定的建筑规范进行设计, 根据建设用地条件和建筑使 用功能、周边环境特点,并在认真贯彻“适用、安全、经济、美观”的设计原则的基础 上,进行平面定位设计、平面设计、立面设计及剖面设计。 结构设计部分主要进行了结构方案中框架8轴框架的设计,并严格按照结构规范进 行设计。设计内容主要包括以下几点:首先,进行结构选型,梁、柱、墙等构件尺寸的 确定;然后进行了层间荷载代表值的计算;接着利用顶点位移法求出自振周期,进而按 底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力;竖 向荷载作用下框架内力计算采用弯矩二次分配法,并将求得的内力进行内力组合,进而 求得截面配筋。 最后根据地质情况进行混凝土预制桩基础的设计; 此外还有屋盖、 楼盖、 楼梯、雨篷等构件的配筋。 本设计严格按照最新规范及有关规定进行设计,其中采用的计算方法均参照有关书 籍。 关键词:框架结构;内力计算; 内力组合;抗震设计;结构设计

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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The Design of No.5 Student Apartment Building of the Second Middle school in Dandong
Abstract
This engineering is dandong 2 # 5 dormitory building, for multi-layer whole all the cast-in-place reinforced concrete frame structure. Structure of five layers, the bottom layer of 3.6 m, other stories are 3 m, building a total height of 16.6 m, inside and outside elevation 0.45 m, with a construction area of about 5723 m2, the design includes building design and structure design of two parts. The architectural design part in strict accordance with the state provisions for design of building codes. According to the construction land use function, construction condition and the surrounding environment and in conscientiously implement the "apply, safety, economy, beautiful" on the basis of the principle of design to Proceed the plane fixed position drawing design, the plane drawing design and sign to face the design, section design. The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis9, which is strictly according to structure standard. The main contents of this design include the following: Firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. The internal frame under the role of vertical load can be counted by bending moment distribution of the second. Then combination the internal forces with the forces solved above. Then count the section reinforcement. At last, design the prefabricated concrete pile foundation according to geological conditions. Besides, design the reinforcement of the roof, floor, stair and rain canopy. This article is designed strictly in accordance with the relevant provisions of the latest specification and calculation methods of using are all reference to the relevant books. Key Words: Frame Structure; Internal Force Calculation; Internal Force Combination; Structural Design;Anti-seismic Design;Structural Design

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要 ............................................................................................................................. I

Abstract.............................................................................................................................. II 一、建筑结构设计说明 .................................................................................................... 1 (一)建筑设计的依据 .................................................................................................... 1 (二)建筑平面设计 ........................................................................................................ 1 (三)建筑立面设计 ........................................................................................................ 1 (四)建筑材料 ................................................................................................................ 2 (五)建筑防火设计 ........................................................................................................ 2 二、结构设计 .................................................................................................................... 3 (一)工程概况 ................................................................................................................ 3 (二)结构设计条件 ........................................................................................................ 3 (三)框架布置及计算简图 ............................................................................................ 4 1.梁柱尺寸 ................................................................................................................. 4 2.计算简图 ................................................................................................................. 4 3.梁柱线刚度 ............................................................................................................. 4 (四)荷载计算 ................................................................................................................ 6 1.恒荷载标准值计算 ................................................................................................. 6 2.活荷载标准值计算 ................................................................................................. 6 3.竖向荷载下框架受荷总图 ..................................................................................... 7 4.梁端固端弯矩计算 ............................................................................................... 11 5.恒荷载计算 ........................................................................................................... 11 6.活荷载计算 ........................................................................................................... 16 (五)地震作用内力计算 .............................................................................................. 19 1.重力荷载代表值计算 ........................................................................................... 19 2.梁、柱侧移刚度 D 值计算 .................................................................................. 21 3.框架地震作用计算 ............................................................................................... 22 4.框架地震内力的计算 ........................................................................................... 22 (六)框架内力组合 ...................................................................................................... 26 1.框架控制截面的内力 ........................................................................................... 26 2.梁内力组合 ........................................................................................................... 26 3.柱内力组合 ........................................................................................................... 32

- III -

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4.内力设计值汇总 ................................................................................................... 37 (七)截面设计 .............................................................................................................. 39 1.梁截面设计 ........................................................................................................... 39 2.柱截面设计 ........................................................................................................... 43 (八)楼梯设计 .............................................................................................................. 48 1.楼梯设计 ............................................................................................................... 48 (九)现浇板设计 .......................................................................................................... 52 1.荷载计算 ............................................................................................................... 53 2.弯矩计算 ............................................................................................................... 53 3.板内力计算 ........................................................................................................... 53 4.支座内力计算 ....................................................................................................... 54 5.次梁的设计 ........................................................................................................... 55 (十)雨篷配筋计算 ...................................................................................................... 57 1.雨篷正截面承载力计算 ....................................................................................... 58 2.雨篷梁计算 ........................................................................................................... 59 3.雨篷抗倾覆验算 ................................................................................................... 60 (十一)基础配筋计算 .................................................................................................. 60 1.边柱基础 ............................................................................................................... 60 2.中柱基础 ............................................................................................................... 62 结 论 .......................................................................................................................... 66 参 考 文 献 .................................................................................................................... 67 附录:辽东学院本科毕业设计任务书 .......................................................................... 68 致 谢 .......................................................................................................................... 74

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一、建筑结构设计说明
(一)建筑设计的依据
(1)满足人体尺度和人体活动所需要的空间尺度; (2)家具、设备的尺寸和使用它们的必要空间; (3)温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等气候条件; (4)地形、地质条件和地震烈度; (5)舒适性:在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调,尽量借用外部的 自然环境; (6)安全性:建筑安全防护措施做到不仅满足规范要求而且更加人性化; (7)经济性:把建设和维护一座宿舍楼所需要的经费和人员控制在最低限度。

(二)建筑平面设计
1.房间使用面积、形状、大小的确定:依据任务书要求学生公寓 170 套左右每套 23-25m2;收发室 50-51m2;学生管理中心 23-25m2;设卫生间。 2.交通联系部分的平面设计 (1)水平交通联系部分
表 1.1 走道宽度要求 走道长度 (m) ≤40 >40 单面布房 1.30 1.50 走道净宽(m) 双面布房 1.40 1.80

(2)垂直交通联系部分 本设计楼梯选用板式楼梯,设计规范规定楼梯门、楼梯及走道总宽度应按每层通过 人数每 100 人不小于 1m 计算, 且梯段净宽不应小于 1.20m, 楼梯平台宽度不应小于楼梯 梯段净宽,公寓楼梯踏步宽度不应小于 0.27m,踏步高度不应大于 0.165m。扶手高度不 应小于 0.90m。

(三)建筑立面设计
1.尺度和比例。表明建筑外形,门窗,雨蓬外廊或阳台及雨水管的形式和位置;标 注总高,从室外地坪至屋顶最高处;各层间尺寸;门窗高度尺寸;必要部位的标高,如

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门廊、雨蓬等的位置;注明外墙材料及做法,饰面分格线立面细部详图索引号;立面名 称及比例(用立面的边轴线编号表示)。 2.居室在采用单层床时,层高不宜低于 2.80m;在采用双层床或高架床时,层高不 宜低于 3.60m;居室在采用单层床时,净高不应低于 2.60m;在采用双层床或高架床时, 净高不应低于 3.40m。

(四)建筑材料
1.主体部分:外墙和内墙为 300 厚炉渣砼小型空心砌块砌筑,局部为非承重混凝土 砌块。炉渣砼小型空心砌块砌体的强度等级:外墙≦MU5.0,内墙≦MU3.5,密度等级不 大于 1400kg/m。 2.建筑材料节能部分:本设计外墙贴 EPS 板 60 厚,其它详见具体部位特殊说明。 所有 EPS 板与基层均应粘、锚牢固,且粘接面积在一层不得小于 50%, EPS 板外保温体 系基层找平层为 20 厚,粘接层≥5 厚,聚合物砂浆≥3 厚,抹面胶浆≥5 厚。EPS 板出 厂之前应在自然条件下陈化 42d,锚栓抗拉承载力标准值不应小于 0.30KN/个。耐碱玻 纤网设置在 EPS 外保温体系所要求的部位及墙与柱或梁交接处,其网孔中心距:标准网 为 5mmx5mm、加强网为 10mmx10mm, 玻纤网的搭接长度均≥200mm。EPS 板位于始端或终 端时,其侧面涂抹面胶浆(或满打胶) ,并用标准网翻包 100 宽、沥青麻丝 及密封膏 封严;凡窗口、窗榜及窗台等处均贴 EPS 板 30 厚,且在一层外墙及各层窗或洞口等部 位附加一层标准网。

(五)建筑防火设计
(1)公寓楼安全疏散应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GBJ 16、《高层民 用建筑设计防火规范》GB50045 的规定。 (2)公寓安全出口门不应设置门槛,其净宽不应小于 1.40m。 (3)建筑防火间距应符合表 1.2。
表 1.2 民用建筑的防火间距 耐火等级 一、二级 三 级 四 级 一、二级 6 7 9 三 级 7 8 10 四 级 9 10 12

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二、结构设计
(一)工程概况
1.工程名称:丹东二中 5#宿舍楼设计 2.建设地点:丹东市 3.建筑面积约 5723 平方米 4.建筑物为五层,底层层高为 3.6m,其他层高为 3m,室内外高差 450mm 5.结构形式为钢筋混凝土框架结构 6.设计使用年限为 50 年 7.耐火等级为二级

(二)结构设计条件
本工程抗震设防类别为丙类,丹东市的抗震设防烈度为 7 度(设计基本地震加速度 值为 0.15g,设计地震分组为第一组),基本风压:0.55 KN/m2,雪压:0.4 KN/m2 ,Ⅰ类 场地土,地面粗糙程度类别为 B 类。
表 2.1 地质条件表 序 号 1 2 3 4 5 岩土分 类 杂填土 粉 中 砾 圆 土 砂 砂 砾 土层深度 (m) 0.0--0.5 0.5—1.5 1.5--2.5 2.5—6.5 6.5—12.5 厚度范围 (m) 0.5 1.0 1.0 4.0 6.0 120 200 300 500 2400 3500 10 25 30 60 地基承载力 桩端阻力 桩周摩擦力

f k (kPa)

q p (kPa)

qs (kPa)

注:地下水未见,表中给定土层深度由自然地坪算起。 建筑场地所在地区的标准冻深(天然地面以下)为 1.0m。 结构环境类别为二类(基础部分)和一类(其余部分),地面粗糙度为 B 类。 建筑场地类别为Ⅱ类,场地土的特征周期为 0.35s。

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(三)框架布置及计算简图
1.梁柱尺寸 (1)梁高 hb=(1/12~1/8)lb b=(1/2~1/3)hb 横向 lb=7.8m,hb=650~975mm,取 hb=700mm 纵向 lb=6m 次梁 hb=350mm (2)柱截面尺寸 本工程为现浇钢筋混凝土结构,7 度设防,高度<30m,抗震等级为三级,取底层柱 估算柱尺寸,根据经验荷载为 15kN/m : N=15×6×(3.3+1.35)×5=2092.5kN 由轴压比限值得 Ac≥
2092.5 ? 103 N == =162587.4mm2 0.9 ? 14.3 0 .9 f c
2

b=300mm b=300mm

hb=550~825mm,取 hb =700mm b=300mm b=300mm

过道 取 hb=500mm

取柱截面尺寸为 500mm×500mm 2.计算简图 初步设计基础顶面离室外地面 450mm,底层层高为 3.6m。 3.梁柱线刚度 (其中 E ? 3.0?104 N / mm2 ,对于中框架梁取 I=2I0) 边 AB、CD 跨梁
i边 ? EI 1 0.73 ? 2 E ? ? 0.3 ? ? 2.9 ?10?3 E L 12 6.0 EI 1 0.53 ? 2 E ? ? 0.3 ? ? 1.7 ?10?3 E L 12 3.0 EI 1 0.504 ? E? ? ? 1.74?10?3 E L 12 3.0

中间 BC 跨梁
i中 ?

上部各层柱
i上 ?

底层柱

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i底 ?

EI 1 0.504 ? E? ? ? 1.45?10?3 E L 12 3.6

将梁柱线刚度标于计算简图中

图 2.1 框架计算简图(以上梁柱线刚度均未乘以 E)

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(四)荷载计算
1.恒荷载标准值计算 (1)屋面 40mm 厚 C20 细石砼内配直径 4 间距 150 双向钢筋 20mm 厚 1:3 水泥砂浆找平 70mm 厚水泥防水珍珠岩或沥青珍珠岩保温层 20mm 厚 1:3 水泥砂浆找平层 100mm 厚结构层 12mm 厚板底抹灰 合计 (2)各层楼面 水磨石地面(10mm 面层,20mm 水泥砂浆打底,素水泥打底) 130mm 厚现浇钢筋混凝土板 12mm 厚水泥砂浆 合计 (3)梁自重 横(纵)向 b×h=300×600 自重 抹灰层: 厚混合砂浆 20 合计 走廊梁及次梁自重 b×h=300×500 自重 抹灰层: 厚混合砂浆 20 合计 (4)柱自重 b×h=500×500 自重 抹灰层: 厚混合砂浆 20 合计 2.活荷载标准值计算 (1)屋面和楼面活荷载标准值 根据《荷载规范》查得,不上人屋面:0.5kN/m2,楼面:2.5kN/m2,走廊:2.5kN/m2 25×0.50×0.50=7.56 kN/m 0.02×0.55×4×17=0.75 kN/m 8.31 kN/m 25×0.30×0.5=3.13 kN/m 17×2×0.02×0.5=0.34 kN/m 3.47 kN/ m 25×0.30×0.6=3.75 kN/m 17×2×0.02×0.6=0.41 kN/m 4.16 kN/m 0.65 kN/m2 0.13×25=3.25 kN/m2 0.02×20=0.24 kN/m2 4.14 kN/m2 0.8kN/m2 0.02×20=0.4kN/m2 20×0.03=0.6kN/m2 0.02×20=0.4kN/m2 0.1×25=2.5kN/m2 0.012×20=0.24 kN/m2 4.82 kN/m2

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(2)雪荷载 Sk=0.4kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取大值。 3.竖向荷载下框架受荷总图

图 2.2 计算单元图

A~B,C~D 轴间框架梁荷载
1 6 ?1 = × =0.42 2 7 .2

屋面板传荷载 恒载:(1-2×0.422+0.423)×4.82×6=20.86kN/m 活载:(1-2×0.422+0.423)×0.5×6=2.16kN/m 楼面板传荷载

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恒载:(1-2×0.42+0.42)×4.14×6=14.4kN/m 活载:(1-2×0.42+0.42)×2.0×6=7.0kN/m 梁自重:4.16kN/m 填充墙重:0.19 ×10×(6-0.3)=10.83kN/m 抹灰:2×0.02×17×(6-0.3)=3.88kN/m A~B,C~D 轴间框架梁均布荷载自重: 屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.16+20.86=25.02kN/m 活载=板传荷载=2.16kN/m 楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载+横墙自重=4.16+14.4+10.83+3.88=33.3kN/m 活载=板传荷载=7.0kN/m (2)B~C 轴间框架梁荷载 屋面板传荷载 恒载:4.82× 3 2 × 5 8 ×2=9.04kN/m 活载:0.5× 3 2 × 5 8 ×2=0.94kN/m 楼面板传荷载 恒载:4.14× 3 2 × 5 8 ×2= 7.76kN/m 活载:2.5× 3 2 × 5 8 ×2=4.69kN/m 梁自重:3.47kN/m 屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.47+9.04=12.51kN/m 活载=板传荷载 =0.94kN/m 楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=3.47+7.76=11.23kN/m 活载=板传荷载=4.69kN/m (3)屋面框架节点集中荷载标准值 顶层 A 轴柱恒载 纵向框架梁自重 纵向框架梁抹灰 纵向框架梁传来的屋面荷载 次梁自重及抹灰 次梁传来屋面荷载 0.3×0.7×7.8×25=40.95kN 2× (0.7-0.12) ×0.02×7.8×17=2.5kN 4.82×1.8× 5 8 × 1 2 ×3.0×2=16.27kN

0.3×0.5×25× 6.0 2 +17×2×0.02×(0.5-0.12)× 6.0 2 =12kN (1-2×0.42+0.42) ×4.82×3.0× 6.0 2 =25.16kN

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1m 高女儿墙自重及抹灰 合计 顶层 B 轴柱恒载 纵向框架梁自重及抹灰 纵向框架梁传来屋面荷载

1×7.8×0.12×25+2×0.02×17×7.2×1.0=28.70kN 125.58kN 40.95+2.5=43.45kN 16.27+ (1-2×0.42+0.42) ×4.82×7.8× 3 2 =49.0kN 12.1+25.16=37.26kN 129.71kN

次梁自重抹灰及传来屋面荷载 合计 (4)楼面框架节点 楼面 A 轴柱集中荷载 纵向框架梁自重及抹灰 纵向框架梁传来的楼面恒载 次梁自重及抹灰 次梁传来楼面恒载 塑钢窗自重 墙体自重 墙体抹灰 合计 B 轴楼面柱集中荷载 纵向框架梁自重及抹灰 纵向框架梁传楼面恒载 次梁自重及传来楼面恒载 木门自重 墙体自重 墙体抹灰 合计 (5)屋面框架节点集中活荷载标准值 A 轴顶层节点活载标准值 纵向框架梁传来的屋面活载 次梁传来屋面活载 合计

43.45kN 4.14×1.8× 5 8 × 1 2 ×3×2=13.97kN 12.1kN (1-2×0.42+0.42) ×4.14×3.0× 6.0 2 =21.61kN 2×1.9×2.0×0.35=2.66kN [ (3.0-0.3) ×7.8-2×1.9×2.0]×0.3×10=40.38kN 2×[ (3.0-0.3) ×7.8-2×1.9×2.0]×0.02×17=9.15kN 143.32kN 31.22kN 13.97+ (1-2×0.42+0.42) ×4.14×7.8× 3 2 =42.06kN 12.1+21.61=33.71kN 2×1×2.1×0.2=0.84kN [ 3.0-0.3) ( ×7.8-2×1.0×2.1) ]×0.19×10=32.3kN 0.02×17×2×[(3.0-0.3) ×7.8-2×1.0×2.1]=11.46kN 163.55kN

0.5×1.8× 5 8 ×3.0×2× 1 2 =1.69kN 4.82kN

(1-2×0.42+0.42)×0.5×1.8×6.0×2×1/2=3.13kN

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B 轴顶层节点活载标准值 纵向框架梁传来的屋面活载 1.69+ 1-2×0.42+0.42) ( ×0.5×1.5×7.8×2× 1 2 =5.08kN 次梁传来屋面活载 合计 (6)楼面框架节点活载标准值 A 轴柱集中活荷载标准值 纵向框架梁传的活载 次梁传楼面活载 合计 B 轴柱集中活荷载标准值 纵向框架梁传的活载 次梁传楼面活载 合计 将各力标于框架中 6.75+ (1-2×0.42+0.42) ×2×1.8×6.0×2× 1 2 =19.28kN (1-2×0.42+0.42) ×2×1.8×6.0×2× 1/2=12.53kN 31.81kN 2× 5 8 ×1.8×3.0×2× 1 2 =6.75kN (1-2×0.42+0.42) ×2×1.8×6.0×2×1/2=12.53kN 19.28kN (1-2×0.42+0.42) ×0.5×1.8×6.0×2×1/2 = 3.13kN 8.21kN

图 2.3 荷载分布图

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4.梁端固端弯矩计算 计算公式:M=

1 2 ql 12
表 2.2 梁端固端弯矩计算表

荷 载 恒 载 活 载

部 位 5 1-4 5 1-4

边 跨 跨度 m 6.0 6.0 6.0 6.0 均布荷载 KN/m 25.02 33.3 2.16 6.96 固端弯矩 KN·m 左 -75.06 -99.9 -6.48 -18.9 右 75.06 99.9 6.48 18.9 跨度 m 3.0 3.0 3.0 3.0 KN/m

中 均布荷载 12.51 11.23 0.94 4.69

跨 固端弯矩 KN·m 左 -9.38 -8.42 -0.71 -2.81 右 9.38 8.42 0.71 3.52

内力分配系数计算 计算公式: u ?

S' ,各杆件分配系数见表 2.3。 ' ? Sik
表 2.3 内力分配系数表

节 点 边 节 点

层 次 5 4 3 2 1 5 4 3 2 1

?S?

ik

? 左梁
— — — — — 0.53 0.40 0.40 0.40 0.42

? 右梁
0.375 0.46 0.46 0.46 0.32 0.15 0.12 0.12 0.12 0.12

? 上柱
— 0.27 0.27 0.27 0.44 — 0.24 0.24 0.24 0.25

? 下柱
0.625 0.27 0.27 0.27 0.24 0.32 0.24 0.24 0.24 0.21

1.74+2.9=4.64 1.74+1.74+2.9=6.38 1.74+1.74+2.9=6.38 1.74+1.74+2.9=6.38 1.74+2.9+1.45=6.09 2.9+0.85+1.74=5.49 2.9+0.85+1.74×2=7.23 2.9+0.85+1.74×2=7.23 2.9+0.85+1.74×2=7.23 2.9+1.45+1.74+0.85=6.94

中 间 节 点

5.恒荷载计算 (1)恒荷载作用下弯矩分配:

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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图 2.4 恒荷载作用下弯矩分配 ?kN ? m?

(2)恒荷载作用下跨中弯矩计算: M= 1 8 QL2? r ? ? lb b 2

M5AB= 1 8 ×25.02×6.62-

62 .85 ? 43 .31 =32.37 kN ? m 2

M5BC= 1 8 ×13.78×32-4.67=-25.15 kN ? m M4AB= 1 8 ×33.30×6.6280 .82 ? 77 .65 =60.58 kN ? m 2

M4BC= 1 8 ×11.23×32-4.36=-30.34 kN ? m

–12–

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#

M3AB= 1 8 ×33.3×6.62-

76 .23 ? 77 .84 =59.62 kN ? m 2

M3BC= 1 8 ×11.23×32-9.36=-30.01 kN ? m M2AB= 1 8 ×33.3×6.6276 .23 ? 77 .84 =59.62 kN ? m 2

M2BC= 1 8 ×11.23×32-9.36=-30.01 kN ? m M1AB= 1 8 ×33.3×6.6280 .14 ? 78 .02 =37.87 kN ? m 2

M1BC= 1 8 ×11.91×32- 9.36=-30.12 kN ? m 弯矩调幅 边跨:端部弯矩值乘尺以 0.85,跨中弯矩值乘以 1.2 中跨:端部弯矩值乘尺以 0.85,跨中弯矩值乘以 0.9 且都调至> (3)恒荷载作用下梁端剪力 梁端剪力均布荷载下:
V左 ? ql ?M ? 2 l
ql 2 16

V右 ?

ql ?M ? 2 l

表 2.4 恒荷载作用下梁端剪力计算表 部 位 层 次 5 4 边 跨 3 2 1 5 4 中 跨 3 2 1 q (KN/m) 25.02 33.3 33.3 33.3 33.3 12.51 11.23 11.23 11.23 11.23 L (m) 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 3 3 3 3 3

ql (KN) 2
75.06 99.90 99.90 99.90 99.90 18.77 16.85 16.85 16.85 16.85

?L

M
V左 (KN)
72.80 99.37 99.63 99.45 89.49 18.77 16.85 16.85 16.85 16.85

V右 (KN)
78.32 100.43 100.17 101.25 110.31 18.77 16.85 16.85 16.85 16.85

(KN) 3.26 0.53 0.27 0.35 10.41 0 0 0 0 0

–13–

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#

(4)恒荷载作用下的柱轴力
表 2.5 恒荷载作用下的边柱轴力计算表 层 5 4 3 2 1 横梁剪力 (KN) 72.80 99.97 99.63 99.45 89.49 纵向荷载 (KN) 125.58 143.32 143.32 143.32 143.32 柱重 (KN) 24.93 24.93 24.93 24.93 26.42

?N
(KN) 198.60 223.53 243.29 268.22 242.95 267.88 242.77 267.70 232.81 257.74

边柱轴力 (KN) 198.60 223.53 441.89 491.75 684.84 759.63 927.61 1027.33 1160.42 1258.07

表 2.6 恒荷载作用下的中柱轴力计算表 横梁剪力 层 横梁剪力 纵向荷载 (KN) 129.71 163.55 163.55 163.55 163.55 柱重 (KN) 24.93 24.93 24.93 24.93 26.42

?N
(KN) 226.80 251.73 280.83 305.76 280.57 305.5 281.65 306.58 290.71 317.13

中柱轴力 (KN) 226.80 251.73 507.63 557.49 788.20 862.99 1069.85 1169.57 1360.56 1486.70

C左 (KN)
78.32 100.43 100.17 101.25 110.31

C右 (KN)
18.77 16.85 16.85 16.85 16.85

5 4 3 2 1

说明: ? N 为本层荷载产生的轴力

(5)恒荷载作用下弯矩图

–14–

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#

图 2.5 M 弯矩图(括号中为调幅后弯矩, kN ? m )

(6)恒荷载作用下轴力、剪力图

图 2.6 恒荷载作用下轴力、剪力图(kN)

–15–

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#

6.活荷载计算 (1)活荷载作用下弯矩分配:

图 2.7 活荷载作用下弯矩分配( kN ? m )

(2)活荷载作用下跨中弯矩计算: M= 1 8 QL2r ? b ? ? lb 2

M5AB= 1 8 ×2.16×6.62-

5.96 ? 4.40 =3.39 kN ? m 2

M5BC= 1 8 ×0.94×32-13.55=-9.79 kN ? m M4AB= 1 8 ×6.96×6.6213.97 ? 8.43 =5.44 kN ? m 2

–16–

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#

M4BC= 1 8 ×4.69×32-4.36=14.4 kN ? m M3AB= 1 8 ×6.96×6.6214.21 ? 8.80 =5.97 kN ? m 2

M3BC= 1 8 ×4.69×32-9.36=9.4 kN ? m M2AB= 1 8 ×6.96×6.6214.21 ? 8.80 =5.97 kN ? m 2

M2BC= 1 8 ×4.69×32-9.36=9.4 kN ? m M1AB= 1 8 ×6.96×6.6223.15 ? 8.83 =10.23 kN ? m 2

M1BC= 1 8 ×6.96×32- 9.36=9.4 kN ? m 弯矩调幅 边跨:端部弯矩值乘尺以 0.85,跨中弯矩值乘以 1.2 中跨:端部弯矩值乘尺以 0.85,跨中弯矩值乘以 0.9 且都调至> (3)活荷载下梁端剪力 均布荷载下: V左 ?
ql ?M ? 2 l
V右 ? ql ?M ? 2 l
ql 2 16

V? ?V ? q

b 2

表 2.7 活荷载下梁端剪力计算表 部 位 层 次 5 边 跨 4 3 2 1 5 中 跨 4 3 2 1 q (KN/m) 2.16 7.0 7.0 7.0 7.0 0.94 4.69 4.69 4.69 4.69 L (m) 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0

ql (KN) 2
6.48 21 21 21 21 1.41 7.04 7.04 7.04 7.04

?L

M
V左 (KN)
6.22 20.08 20.10 19.98 19.84 1.41 7.04 7.04 7.04 7.04

V右 (KN)
6.74 21.92 21.90 22.02 22.16 1.41 7.04 7.04 7.04 7.04

(KN) 0.26 0.92 0.90 1.02 1.16 0 0 0 0 0

–17–

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#

(4)活荷载作用下的柱轴力
表 2.8 活荷载作用下的柱轴力 层 5 4 3 2 1

V
(KN) 6.22 21.92 21.90 22.02 19.84

纵向荷载 (KN) 4.82 19.28 19.28 19.28 19.28

边柱轴力 (KN) 11.04 41.2 41.18 41.3 39.12

V左
(KN) 6.74 21.92 21.90 22.02 22.16

V右
(KN) 1.41 7.04 7.04 7.04 7.04

纵向荷载 (KN) 8.21 31.81 31.81 31.81 31.81

中柱轴力 (KN) 18.62 170.8 246.36 322.92 400.16

说明: ? N 为本层荷载产生的轴力

(5)活荷载作用下弯矩图

图 2.8 M 弯矩图(括号中为调幅后弯矩, kN ? m )

(6)活荷载作用下轴力、剪力图

–18–

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#

图 2.9 活荷载作用下轴力、剪力图(kN)

(五)地震作用内力计算
1.重力荷载代表值计算 五层 女儿墙: 屋面: 柱子: 外墙: 2×3.68×(15+76.3)=550.53kN 15×76.3×4.82=5336.49kN 8.31×48×1.8=598.96kN [(55.8+12.45)×8+2.65×16]×2+{[(3.3×16.2-2.1×1.8)×0.3

纵 (横) 梁: 4.16×[(57.6+16.2)×2+57.6×2+(6.455×29+2.8×15)]=1638.18kN

×10+(3.3×16.2-2.1×1.8)×0.02×17×2]×2+2.65×2}×1/2= 791.76kN

–19–

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#

内墙: 活载: 合计

[(14.77+41.3)×14+0.84×32+(6.455×3.3×10+6.455×3.6×2×14× 0.02)×29]×1/2=4004.6kN 0.5 × 15×76.3×0.5=485.14kN 13163.09kN 15×76.3×4.14=2195.48kN 1638.18kN 8.31×3.3×48=1197.92kN 791.76×2=1583.52kN 4004.61×2=8009.2kN 0.5×[6.0×76.3×2×2+2.5×3×76.3]=948.8kN 15609.10kN 2195.48kN 1638.18kN 8.31×3×48=1197.92kN 1583.52kN [ (14.77+41.3) ×13+0.84×30+ (6.455×3×10+6.455×3.6 ×2×17×0.02)×22] ×1/2+4004.6=7061.7kN 0.5× 1969.59=984.8kN 14664.57kN

二、三、四层 楼面: 纵 (横) 梁: 柱子: 外墙: 内墙: 活载: 合计 一层 楼面: 纵 (横) 梁: 柱子: 外墙: 内墙: 活载: 合计

图 2.10 各层重力荷载代表值图(kN)

–20–

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#

2.梁、柱侧移刚度 D 值计算
表 2.9 2~6 层 D 值的计算 D 中柱 (20 根) 边柱 (20 根)

K?

?K
2Kc

b

??

K 2? K

D ? ?K c
0.42×6.36×10
4

12 (kN/m) m2

2 ? (1.4 ? 1.7) ? 1.46 2 ? 2.12
2 ? 1.4 ? 0.66 2 ? 2.12

1.46 ? 0.42 2 ? 1.46
0.66 ? 0.25 2 ? 0.66

12 ? 24733 .3 3 .6 ? 3 .6
12 ? 14722 .2 3 .6 ? 3 .6

0.25×6.36×10

4

∑D=(24733.3+14722.2) ×24=946932kN/m
表 2.10 首层 D 值的计算 D 中柱 (20 根) 边柱 (20 根)

K?

?K
Kc

b

??

0.5 ? K 2? K

D ? ?K c
0.61×5.04×10
4

12 (kN/m) m2

1.4 ? 1.7 ? 1.85 1.68 1.4 ? 0.83 1.68

0.5 ? 1.85 ? 0.61 2 ? 1.85 0.5 ? 0.83 ? 0.47 2 ? 0.83

12 =17820.46 4 . 6 ? 4 .6 12 =13730.52 4 . 6 ? 4 .6

0.47×5.04×10

4

∑D=(17820.46+13730.52)×24=757223.52 kN/m 框架自振周期计算
表 2.11 基本周期 T1 的计算 层 5 4 3 2 1

Gi (kN)
13163.09 15609.1 15609.1 15609.1 14664.57

∑Di (kN/m) 946932 946932 946932 946932 757223.42

?
i

n

Gi (kN)

? Gi (m) ? ui = Di
0.014 0.030 0.063 0.080 0.119

u i = ? u i (m)
i ?1

n

13163.09 28772.19 59990.39 75599.49 90264.06

0.353 0.339 0.262 0.199 0.119

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#

3.框架地震作用计算 根据公式 T1 ? 1.7?T ui 计算基本周期, ? 考虑非承重墙刚度对结构自振周期影响的 折减系数取 0.6~0.7 所以

T1 ? 1.7 ? 0.7 0.353 ? 0.70s
多遇地震,设防烈度 7 度,设计地震加速度为 0.15g 时, ? max ? 0.12 ;I 类场地, 设计地震分组为第一组 Tg ? 0.25s 。
?T ?1 ? ? g ?T ? 1 ? 0.25 ? ? ? max ? ? ? ? ? ? 0.70 ? ?
0.9 0.9

? 0.12 ? 0.48

因为 T1=0.70>1.4Tg=1.4×0.25=0.35s ,故要考虑顶部附加水平地震作用,即

? n ? 0.08T1 ? 0.07 ? 0.08? 0.7 ? 0.07 ? 0.126
地震总水平地震作用标准值

?Fn ? ? n?1?G ? 0.126? 0.048? 0.85? 9026406 ? 464.03kN .
验算框架层间弹性位移

Fi ? (1 ? ? n ) FEK ?
?? i ? Vi ? D hi

Gi H i GH ? 32187 i i . ?Gi H i ?Gi H i

表 2.12 Fi 、 V i 和 ? ? i 的计算 层 5 4 3 2 1

Gi (kN)
13163.09 15609.10 15609.10 15609.10 14664.57

Hi
(m) 22.55 15.35 11.75 8.15 4.55

Gi H i
296827.68 239599.69 183406.93 127214.17 66723.80

?G H
i

i

Fi(kN) V i (kN)
1253.9 637.58 1253.9 2678.6 3166.65 3505.17 3682.7

?D
(kN/m) 946932 946932 946932 946932 757223.4

? ?i
(m) 0.00037 0.00079 0.00093 0.00103 0.00107

913777.27

488.05 338.5 177.55

由上表可知层间最大弹性位移转角发生在第一层其值< 4.框架地震内力的计算

1 =0.00182 满足要求。 500

(1)水平地震作用下框架梁、柱剪力和梁、柱端弯矩标准值

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见表 2.13,表 2.14。 (2)地震作用下弯矩图

图 2.11 地震荷载作用下弯矩图( kN ? m )

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#

表 2.13 地震荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值计算表





h(m)

V i (kN)
1253.9 2041.02 3166.65 3505.17 3682.7 1253.9 2041.02 3166.65 3505.17 3682.7

?D
(kN/m) 946932 946932 946932 946932 757223.42 946932 946932 946932 946932 757223.42

D (kN/m)
14722.2 14722.2 14722.2 14722.2 13730.52 24733.3 24733.3 24733.3 24733.3 17820.46

D ?D
0.016 0.016 0.016 0.016 0.018 0.026 0.026 0.026 0.026 0.024

Vik (kN
) 19.49 31.73 49.23 54.50 66.78 32.75 53.31 82.71 91.55 86.67

K
0.66 0.66 0.66 0.66 0.83 1.46 1.46 1.46 1.46 1.85

y0
0.3 0.4 0.45 0.53 0.7 0.37 0.45 0.5 0.5 0.67

M下
(kN.m) 21.05 45.69 79.76 103.98 212.69 43.62 86.36 148.88 164.80 264.21

M上
(kN.m) 49.13 68.54 97.48 92.21 91.15 74.28 105.55 148.88 164.80 130.13

5 边 柱 4 3 2 1 5 中 柱 4 3 2 1

3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3

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#

表 2.14 地震荷载作用下框架梁剪力和梁端弯矩标准值计算表 AB 跨梁端剪力 层 BC 跨梁端剪力 柱轴力

l (m)
6.0 6.0 6.0 6.0 6.0

M 左 kN ? m) (
49.13 89.59 164.94 171.97 195.13

M 右 kN ? m) (
33.55 67.13 120.27 141.16 132.72

V?

M左 ? M右 (kN ) l
12.53 23.75 43.21 47.44 49.67

l (m)
3 3 3 3 3

M 左 kN ? m) (
40.73 82.04 146.99 172.52 162.21

M 右 kN ? m) (
40.73 82.04 146.99 172.52 162.21

V?

M左 ? M右 (kN ) l
27.15 54.69 97.99 115.01 108.14

边柱

中柱

N (kN )
12.53 36.28 113.9 161.34 211.01

N (kN )
14.62 45.56 146.54 214.11 263.78

5 4 3 2 1

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(六)框架内力组合
1.框架控制截面的内力 (1)恒荷载控制截面处内力调整 此时梁端弯矩 M ? M 调后i ? V ? b / 2 ,见表 2.15。 (2)活荷载控制截面处内力调整 此时梁端弯矩 M ? M 调后i ? V ? b / 2 ,见表 2.16。 (3)地震荷载控制截面处内力调整 此时梁端弯矩 M ? M 调后i ? V ? b / 2 ,见表 2.17。 进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合,其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中, 由于对称性,每层梁取 5 个控制截面。柱分为边柱和中柱,每根柱有 2 个控制截面。内 力组合使用的控制截面标于下图。

图 2.12 截面控制图

2.梁内力组合 (1)梁内力组合计算 计算过程见表 2.18 弯矩以下部受拉为正,剪力以沿截面顺时针为正。考虑到地震 有左震和右震两种情况,而在前面计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力,则 在下表中有 1.2(①+0.5②)+1.3③和 1.2(①+0.5②)-1.3③两列,分别代表左震和右震 参与组合。

–26–

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表 2.15 恒荷载作用下截面处梁端内力调整表 调整前内力 层 数 轴线 位子 A~B 5 C~D A~B 4 C~D A~B 3 C~D A~B 2 C~D A~B 1 C~D 11.23 3 0.28 -10.56 -30.12 -10.56 -8.98 25.60 -10.56 16.85 -16.85 14.59 -14.59 11.23 33.30 3 6.0 0.28 0.28 -9.36 -44.32 -30.01 37.85 -9.36 -77.65 -7.96 -74.94 25.76 45.42 -9.36 -66.00 16.85 89.49 -16.85 -110.3 14.59 75.34 -14.59 -78.34 11.23 33.30 3 6.0 0.28 0.28 -9.36 -38.12 -30.01 59.62 -9.36 -78.02 -7.96 -68.12 25.76 71.54 -9.36 -66.32 16.85 99.45 -16.85 -100.3 14.59 76.24 -14.59 -77.44 11.23 33.30 3 6.0 0.28 0.28 -4.36 -35.42 -30.34 59.62 -4.36 -77.84 -3.71 -64.80 25.79 71.54 -4.36 -66.16 16.85 99.63 -16.85 -100.2 14.59 76.22 -14.59 -77.46 Q L 调整后内力 调整前剪力 调整后剪力

(kN / m)
25.02 12.51 33.30

(m )
6.0 3 6.0

b/2

M左

M中

M右

M左

M中

M右

V左

V右

V左

V右

(kN ? m)
0.28 0.28 0.28 -63.85 -4.67 -80.82

(kN ? m)
32.37 -25.15 60.58

(kN ? m)
-43.31 -4.67 -77.65

(kN ? m)
-53.42 -3.97 -68.70

(kN ? m)
38.84 21.38 72.70

(kN ? m)
-36.81 -4.67 -66.00

(kN )
72.80 18.77 99.37

(kN )
-78.32 -18.77 -100.4

(kN )
63.41 16.88 76.22

(kN )
-66.43 -16.88 -77.46

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丹东二中 5 宿舍楼设计

#

表 2.16 活荷载作用下截面处梁端内力调整表 调整前内力 层 数 轴线 位子 A~B C~D A~B 4 C~D A~B 3 C~D A~B 2 C~D A~B 1 C~D 4.69 3 0.28 -10.56 9.4 -10.56 -8.98 12.67 -8.98 7.04 -7.04 5.75 -5.75 4.69 7.0 3 6.0 0.28 0.28 -9.36 -18.71 9.4 10.23 -9.36 -25.69 -7.96 -15.90 11.28 12.28 -7.96 -21.84 7.04 19.84 -7.04 -22.16 5.75 18.74 -5.75 -19.34 4.69 7.0 3 6.0 0.28 0.28 -9.36 -14.95 9.4 5.97 -9.36 -8.83 -7.96 -12.70 11.28 7.16 -7.96 -7.48 7.04 19.98 -7.04 -22.02 5.75 18.89 -5.75 -19.23 4.69 7.0 3 6.0 0.28 0.28 -4.36 -14.21 14.4 5.97 -4.36 -8.80 -3.71 -12.08 17.28 7.16 -3.71 -7.48 7.04 20.10 -7.04 -21.90 5.75 18.89 -5.75 -19.23 Q L 调整后内力 调整前剪力 调整后剪力

(kN / m)
2.16 0.94 7.0

(m )
6.0 3 6.0

b/2

M左

M中

M右

M左

M中

M右

V左

V右

V左

V右

(kN ? m)
0.28 0.28 0.28 -5.96 -13.55 -13.97

(kN ? m)
3.39 9.79 5.44

(kN ? m)
-4.40 -13.55 -8.43

(kN ? m)
-5.01 -11.52 -11.87

(kN ? m)
4.07 11.75 6.53

(kN ? m)
-3.74 -11.52 -7.17

(kN )
6.22 1.41 20.08

(kN )
6.74 -1.41 -21.92

(kN )
4.71 1.15 18.89

(kN )
-4.79 -1.15 -19.23

5

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丹东二中 5 宿舍楼设计

#

表 2.17 地震荷载作用下截面处梁端内力调整表 调整前 层数 位置 M左 5 4 3 2 1 A~B C~D A~B C~D A~B C~D A~B C~D A~B C~D 41.76 34.62 76.15 69.73 108.93 102.78 140.20 124.94 146.17 146.64 弯矩 M右 -28.52 -34.62 -51.06 -69.73 -84.09 -102.78 -102.23 -124.94 -119.99 -146.64 M左 38.31 27.15 69.62 54.69 99.47 80.61 128.32 97.99 133.12 115.01 弯矩 M右 -25.07 -27.15 -44.53 -54.69 -74.63 -80.61 -90.35 -97.99 -106.94 -115.01 V左 -12.53 -27.15 -23.75 -54.69 -34.41 -80.61 -43.21 -97.99 -47.44 -115.01 调整后 剪力 V右 -12.53 -27.15 -23.75 -54.69 -34.41 -80.61 -43.21 -97.99 -47.44 -115.01

表 2.18 梁内力组合计算表 楼层 截面 1 2 五 3 4 5 1 2 四 3 4 5 1 2 三 3 4 5 ①恒荷载 M -62.85 32.37 -43.31 -4.67 38.64 -80.82 60.58 -77.65 -4.36 38.11 -76.23 59.62 -77.84 -9.36 38.00 V 72.8 — -78.32 18.77 — 99.97 — -100.4 16.85 — 99.63 — -100.2 16.85 — ②活荷载 (屋面布活载) M -3.38 4.27 -3.60 0.69 0.53 -11.71 17.15 -12.74 -2.47 2.64 -12.24 17.15 -13.13 2.24 2.64 V 4.71 — -4.79 1.15 — 18.86 — -19.26 5.75 — 18.89 — -19.23 5.75 — ③地震作用(左震) M 38.31 6.6 -25.07 27.15 0 69.52 12.50 -44.53 54.69 0 99.47 12.40 -74.63 80.61 0 V -12.53 — -12.53 -27.15 — -23.75 — -23.75 -54.69 — -34.41 — -34.14 80.61 — 1.2(①+0.5②)+1.3③ M -27.65 49.99 -86.72 30.11 46.69 -13.63 99.24 -158.7 64.38 47.32 30.49 97.95 -198.3 94.91 47.18 V 73.90 — -113.1 -12.08 — 100.4 — -162.9 -47.43 — 86.12 — -176.2 128.5 —

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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表 2.18 梁内力组合计算表(续) 楼层 截面 1 2 二 3 4 5 1 2 一 3 4 5 ①恒荷载 M -80.14 59.62 -78.02 -9.36 38.35 -88.16 37.85 -77.65 -10.56 18.48 V 99.45 — -101.3 16.85 — 89.49 — -110.3 16.85 — ②活荷载 (屋面布活载) M V -12.24 17.15 -13.13 -2.24 2.64 -12.31 17.15 -13.16 -2.22 2.64 18.89 — -19.23 5.75 — 18.89 — -19.23 5.75 — ③地震作用(左震) M 128.32 19.00 -90.35 97.99 0 133.12 13.10 -106.94 115.01 0 V -43.21 — -43.21 97.99 — -47.44 — -47.44 -115.01 — 1.2(①+0.5②)+1.3③ M 63.30 106.5 218.9 114.8 47.60 59.88 72.74 -240.1 135.5 23.76 V 74.50 — -189.3 151.1 — 57.05 — -205.6 -125.8 —

表 2.18 梁内力组合计算表(续) 楼 层 截 面 1 2 五 3 4 5 1 2 四 3 4 5 1 2 三 3 4 5 1 2 二 3 4 5 1.2(①+0.5②)-1.3③ M -127.3 32.83 -21.54 -40.49 46.69 -194.4 66.74 -42.94 -77.81 47.32 -228.131 65.714 -4.267 -114.681 47.184 -270.328 57.134 15.953 -139.963 47.604 V 106.5 — -80.57 58.51 — 162.2 — -101.2 94.77 — 175.623 — -87.396 -81.123 — 186.847 — -76.925 -103.717 — 1.35①+1.4×0.7② M -88.16 47.88 -62.00 -5.63 52.68 -120.6 98.59 -8.3066 54.0357 97.294 -10.440 53.8872 97.294 -118.19 -14.831 54.3597 V 120.9 — -110.4 26.47 — 153.4 — 28.3825 — — 28.3825 — — 1.2①+1.4② M -80.15 44.82 -57.01 -4.64 47.11 -113.4 96.706 -8.69 49.428 95.554 -8.096 49.296 95.554 V 93.95 — -100.7 24.13 — 146.4 — Mmax Mmin |Vmax|

-27.64 -127.25 106.47 49.986 32.826 — -21.54 -86.723 113.14 30.105 -40.485 58.50 52.683 46.686 99.236 66.736 — — -13.63 -194.38 162.15

-117.31 -154.415 -111.01 -147.44 -42.93 -158.71 162.91 28.27 64.383 -77.811 94.76 — — 54.035 47.316 97.954 65.714 — —

-114.90 153.0127 -108.61 146.002 30.491 -228.13 175.62 -117.95 -154.115 -111.79 -147.16 -4.267 -198.30 176.16 28.27 94.905 -114.68 128.46 — — 53.887 47.184 106.53 57.134 — —

-120.18 152.7697 -113.30 145.786 63.304 -270.32 186.84 -155.6 -112.00 -148.48 15.953 -218.95 189.27 28.3825 -14.368 — 49.716 28.27 114.81 -139.96 151.05 — 54.359 47.604 —

–30–

丹东二中 5 宿舍楼设计

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表 2.18 梁内力组合计算表(续) 楼 截 1.2(①+0.5②)-1.3③ 层 面 1 2 一 3 4 5 M -286.234 38.68 37.946 -163.517 23.76 V 180.394 — -82.226 173.183 — 1.35①+1.4×0.7② M -131.0 67.90 -117.7 -16.43 27.535 V 139.32 — 28.3825 — 1.2①+1.4② M 69.43 -15.78 25.872 V — 28.27 — -123.02 133.83 Mmax 59.878 72.74 135.50 27.535 Mmin -286.23 38.68 -240.09 -163.57 23.76 |Vmax| 180.3 — 205.57 173.18 —

-167.75 -111.60 -159.28 37.946

(2)重力荷载代表值作用下剪力 根据上表计算所得的弯矩值计算 Vb,并同上表的结果比较得梁剪力设计值 V。
表 2.19 重力荷载代表值下剪力(kN) 梁 跨 楼 层 5 4 AB 3 2 1 5 4 CD 3 2 1

q
(KN/m) 26.85 34.89 34.89 34.89 34.89 17.19 17.58 17.58 17.58 17.58

l
(m) 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0

(KN/m) (KN/m) 88.61 115.14 115.14 115.14 115.14 25.79 26.37 26.37 26.37 26.37 1.51 0.62 0.62 0.60 1.50 0 0 0 0 0

ql 2

?M
l

VL ?

ql ? M ? 2 l

VR ?

ql ? M ? 2 l

VL?
(KN) 79.72 104.93 104.93 104.95 104.05 21.06 21.54 21.54 21.54 21.54

VGb
(KN) 82.74 106.17 106.17 106.15 107.05 21.06 21.54 21.54 21.54 21.54

(KN) 87.1 114.52 114.52 114.54 113.64 25.79 26.37 26.37 26.37 26.37

(KN) 90.12 115.76 115.76 115.74 116.64 25.79 26.37 26.37 26.37 26.37

计算公式为: Vb

? ?vb (Mlb ? Mrb ) / ln ? VGb

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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表 2.20 剪力设计值计算表(kN) 楼层 五 梁 AB CD AB 四 CD AB 三 CD AB 二 CD AB 一 CD 135.51 163.52 3.0 21.54 114.81 133.12 139.96 240.10 3.0 6.60 21.54 106.15 94.91 128.32 114.68 218.96 3.0 6.60 21.54 106.17 64.38 99.47 77.81 198.30 3.0 6.0 21.54 106.17 Mbl 38.31 30.11 69.52 Mbr 86.72 40.49 168.05 Ln 6.0 3.0 6.0 VGb 82.74 21.06 106.17 Vb 832.92 232.86 1531.5 448.11 1892.7 650.31 2398.2 785.85 2569.4 918.63 V 101.75 56.24 161.80 129.20 172.20 151.80 172.20 151.80 177.68 170.47

3.柱内力组合 (1)控制截面处内力调整 见表 2.21,表 2.22。
表 2.21 地震荷载下控制截面处内力调整表( kN ? m , kN) 调整前 层数 位置 M上 5 4 3 2 1 A B A B A B A B A B -41.76 -63.14 -58.26 -89.72 -82.86 -126.55 -78.38 -140.08 -77.48 -110.61 弯 矩 M下 17.89 37.08 38.84 73.41 67.80 126.55 88.38 -140.08 180.79 224.58 M上 -36.79 -54.79 -50.17 -76.12 -70.30 -105.46 -64.48 -140.08 -60.45 -88.51 弯 矩 M下 12.92 28.73 30.75 59.81 55.24 105.46 74.49 -140.08 163.76 202.48 V上 16.57 27.84 26.97 45.31 41.85 70.30 46.32 0.00 56.76 73.67 调整后 剪 力 V下 16.57 27.84 26.97 45.31 41.85 70.30 46.32 0.00 56.76 73.67

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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表 2.22 恒荷载与活荷载下控制截面处内力调整表( kN ? m , kN) 恒荷载 层数 位置 调整前 弯 矩 M上 5 4 3 2 1 C D C D C D C D C D 62.85 -4.67 80.82 -4.36 76.23 -9.36 80.14 -9.36 88.16 -10.56 M下 -43.31 38.64 -77.65 38.11 -77.84 38.00 -78.02 38.35 -77.65 36.47 M上 53.42 -3.97 68.70 -3.71 64.80 -7.96 68.12 -7.96 74.94 -8.98 弯 矩 M下 -36.81 32.84 -66.00 32.39 -66.16 32.30 -66.32 32.60 -66.00 31.00 V上 -61.88 15.95 -84.46 14.32 -84.97 14.32 -84.53 14.32 -76.07 14.32 调整后 剪 力 V下 -66.57 15.95 -85.37 14.32 -85.14 14.32 -86.06 14.32 -93.76 14.32 M上 5.96 -13.55 13.97 -4.36 14.21 -9.36 14.95 -9.36 18.71 -10.56 调整前 弯 矩 M下 -4.40 9.15 -8.43 10.47 -8.80 10.52 -8.83 10.57 -25.69 2.36 M上 5.01 -11.52 11.87 -3.71 12.08 -7.96 12.70 -7.96 15.90 -8.98 弯 矩 M下 -3.74 7.82 -7.17 8.90 -7.48 8.94 -7.48 8.98 -21.84 31.00 V上 -5.29 1.20 -17.07 5.98 -17.09 5.98 -16.98 5.98 -16.86 5.98 活荷载 调整后 剪 力 V下 -5.73 1.20 -18.63 5.98 -18.62 5.98 -18.72 5.98 -18.84 5.98

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(2)柱内力组合 计算过程见下表,弯矩以柱左端受拉为正,右端受拉为负,轴力以受压为正
表 2.23 柱内力组合计算表( kN ? m , kN) 楼 层 截 面 2 A 1 五 2 B 1 2 A 1 四 2 B 1 2 A 1 三 2 B 1 2 A 1 二 2 B 1 2 A 1 一 2 B 1 31 1486.7 31 385.9 202.48 263.78 319.02 2358.49 -8.98 1360.56 -8.98 259.76 -88.51 263.78 -131.22 2131.44 -66 1258.07 -21.8 299.94 163.76 211.01 120.58 1963.96 32.6 74.94 1169.57 1160.42 8.98 15.9 298.47 173.8 -140.08 -60.45 214.11 211.01 -137.59 20.88 1860.90 1771.09 -7.96 1069.85 -7.96 198.75 -140.08 214.11 -196.43 1681.41 -66.32 1027.33 -7.48 234.4 74.49 161.34 12.76 1583.17 32.3 68.12 862.99 927.61 8.94 12.7 212.67 134.68 105.46 -64.48 146.54 161.34 181.22 5.54 1353.69 1403.68 -7.96 788.2 -7.96 137.88 -105.46 146.54 -151.42 1219.07 -66.16 759.63 -7.48 198.17 55.24 113.9 -12.06 1178.52 32.39 64.8 557.49 684.84 8.9 12.08 110.63 93.38 59.81 -70.3 45.56 113.9 121.96 -6.38 794.59 1025.90 -3.71 507.63 -3.71 60.77 -76.12 45.56 -105.63 704.84 -66 491.75 -7.17 102.1 30.75 36.28 -43.52 698.52 32.84 68.7 251.73 441.89 7.82 11.87 41.29 52.24 28.73 -50.17 14.62 36.28 81.44 24.34 345.85 608.77 -3.97 226.8 -11.5 16.36 -54.79 14.62 -82.90 300.98 -36.81 223.53 -3.74 35.97 12.92 12.53 -29.62 306.10 M 53.42 ①恒荷载 N 198.6 ②活荷载 (屋面布活载) M 5.01 N 11.04 M -36.79 ③地震作用 (左震) N 12.53 M 19.28 1.2(①+0.5②)+1.3 ③ N 261.23



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表 2.23 柱内力组合计算表(续) 楼层 柱 截面 2 C 1 五 2 D 1 2 C 1 四 2 D 1 2 C 1 三 2 D 1 2 C 1 二 2 D 1 2 C 1 一 2 D 1 -63.212 59.551 6.751 154.783 -123.477 92.278 -33.545 176.398 -155.692 122.77 -92.974 173.188 -180.909 167.776 226.612 178.053 -305.192 98.899 -207.424 273.529 262.97 307.844 514.448 604.196 586.39 676.138 729.766 882.388 838.066 972.688 984.198 1163.694 1124.727 1304.223 1222.471 1415.335 1445.614 1672.666 -53.3587 -16.6491 51.9976 104.3776 -96.1266 -8.6443 52.4485 99.3184 -96.6464 -18.5468 52.3662 104.408 -96.8624 -18.5468 52.8104 116.751 -110.503 -20.9234 72.23 337.0161 322.2128 380.2997 647.7467 763.9205 744.8551 861.0289 1016.046 1219.707 1199.192 1373.453 1384.26 1616.608 1639.073 1871.42 1736.891 1992.336 2091.321 2385.227 -49.408 -20.892 50.356 99.058 -89.238 -9.646 51.328 94.672 -89.864 -20.696 51.276 99.524 -90.056 -20.696 51.692 112.188 -109.776 -23.348 80.6 318.594 295.064 359.882 603.404 733.04 694.234 823.87 952.54 1188.994 1138.872 1333.326 1301.684 1560.956 1562.07 1821.342 1635.824 1929.6 1996.336 2324.3 1.2(①+0.5②)-1.3③ M 114.937 N 228.655 1.35①+1.4×0.7② M 77.027 N 278.92 1.2①+1.4② M 71.12 N 253.776

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表 2.23 柱内力组合计算表(续) 楼 层 柱 截面 M 2 C 1 五 2 D 1 2 C 1 四 2 D 1 2 C 1 三 2 D 1 2 C 二 D 1 2 1 2 C 1 一 2 D 1 319.024 2358.494 72.23 2385.227 -252.69 1672.666 131.227 2131.442 -131.227 2131.442 91.40 1445.614 305.192 1415.335 -110.503 1992.336 -225.28 1415.335 180.909 196.432 226.612 178.053 1163.694 1681.413 1304.223 1222.471 -96.862 -196.432 52.810 20.883 1616.608 1681.413 1871.42 1771.097 -147.39 148.82 223.17 106.41 1163.694 1124.727 1304.223 1222.471 181.222 173.188 1353.692 984.198 52.366 5.54 1373.453 1403.682 -103.26 124.48 972.688 984.198 151.426 1219.07 -151.426 1219.07 102.99 838.066 155.692 882.388 -96.646 1219.707 -111.93 882.388 121.961 176.398 794.594 729.766 52.449 -6.382 861.0289 1025.906 -43.63 132.11 676.138 729.766 105.634 704.846 -8.644 744.8551 65.27 586.39 123.477 604.196 -96.127 763.9205 -80.79 604.196 81.449 154.783 345.856 514.448 51.998 104.378 380.2997 647.7467 346.80 608.95 307.844 514.448 82.903 300.982 -16.649 322.2128 310.90 262.97 63.212 273.529 318.594 337.0161 297.71 273.529 114.937 |M|max,N N 228.655 M 77.027 Nmax,M N 278.9292 M 261.81 Nmin,M N 228.655

(3)计算所得的弯矩值计算柱剪力设计值,计算见下表 计算公式为: Vc ? ? vc (Mct ? Mcb ) / H n (?vc ? 1.1 )

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表 2.24 柱剪力设计值计算表(kN) 楼层 五 四 三 二 一 柱 A B A B A B A B A B Mct 114.93 82.903 154.78 105.63 176.40 151.43 173.19 196.43 178.05 131.23 Mcb 63.21 81.449 123.48 121.96 155.69 181.22 180.91 226.61 305.19 319.02 Hn 3.0 3.1 3.0 3.1 3.0 3.1 3.0 3.1 3.95 4.05 V 65.318 58.31845 102.0287 80.75774 121.7663 118.0371 129.8367 150.111 134.5732 122.2901

4.内力设计值汇总 (1)梁内力设计值汇总
表 2.25 梁内力设计值汇总( kN ? m , kN) 楼层 梁 截面 M+ 五 MV M+ 四 MV M+ 三 MV M+ 二 MV M+ 一 MV 1 -27.64 -127.25 106.47 13.63 -194.38 162.15 30.49 -228.13 175.62 63.30 -270.32 186.84 59.878 -286.23 180.3 AB 2 49.99 — — 99.24 — — 97.95 — — 106.53 — — 72.74 — — 3 — -86.72 — — -158.71 — 4.26 -198.3 — 15.95 -218.95 — 37.95 -240.1 — 4 30.11 -40.49 58.50 64.38 -77.81 94.76 94.91 -114.68 128.46 114.81 -139.96 151.05 135.5 -163.57 173.18 CD 5 52.68 — — 47.32 — — 53.88 — — 54.36 — — 27.54 — —

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(2)柱内力设计值汇总
表 2.26 柱内力设计值汇总( kN ? m , kN) 楼 层 柱 截 面 2 A 1 五 2 B 1 2 A 1 四 2 B 1 2 A 1 三 2 B 1 2 A 1 二 2 B 1 2 A 1 一 2 B 1 319.024 2358.494 72.23 2385.227 -252.69 1672.666 131.227 2131.442 -131.2 2131.442 91.40 1445.614 122.29 305.192 1415.335 -110.5 1992.336 -225.28 1415.335 226.612 178.053 1304.223 1222.471 52.810 20.883 1871.42 1771.097 223.17 106.41 1304.223 1222.471 134.57 196.432 1681.413 -196.4 1681.413 148.82 1124.727 150.11 180.909 1163.694 -96.86 1616.608 -147.39 1163.694 181.222 173.188 1353.692 984.198 52.366 5.54 1373.453 1403.682 -103.26 124.48 972.688 984.198 129.84 151.426 1219.07 -151.4 1219.07 102.99 838.066 118.04 155.692 882.388 -96.64 1219.707 -111.93 882.388 121.961 176.398 794.594 729.766 52.449 -6.382 861.0289 1025.906 -43.63 132.11 676.138 729.766 121.77 105.634 704.846 -8.644 744.8551 65.27 586.39 80.76 123.477 604.196 -96.12 763.9205 -80.79 604.196 81.449 154.783 345.856 514.44 51.998 104.3 380.2997 647.746 346.80 608.95 307.844 514.448 102.02 82.903 300.982 -16.64 322.2128 310.90 262.97 58.32 63.212 273.529 318.59 337.0161 297.71 273.529 M 114.937 |M|max,N N 228.655 M 77.027 Nmax,M N 278.9292 M 261.81 Nmin,M V N 228.655 65.32

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(七)截面设计
1.梁截面设计 (1)梁正截面受弯承载力计算 已知条件 混凝土强度等级选用 C30,f c =14.3N/mm2,f t =1.43N/mm2。 纵向受力钢筋选用 HRB400 ( f y = f y? =300N/mm2)箍筋选用 HRB235 f y = f y? =210N/mm2)梁的截面尺寸为 300×700, , ( 。 300×500 两种,则 h01 =700-35=565mm, h02 =500-35=465mm。上层筋根据受力配筋 16. 构造要求 承载力抗震调整系数 ? RE =0.75 三级抗震设防要求,框架梁的混凝土受压区高度 x ≤0.35 h0 则 x1 ≤0.35 h01 =0.35×665=232.75mm

x 2 ≤0.35 h02 =0.35×465=162.75mm
梁的纵筋最小配筋率: 支座: 0.25%×300×665=498.75mm2<(55×1.43/300)%×300×665=523mm2 0.25%×300×465=348.75mm2<(55×1.43/300)%×300×465=366mm2 所以: As1min =523mm2
As 2 min =366mm
2

跨中: 0.2%×300×665=399mm2<(45×1.43/300)%×300×665=427.93mm2 0.2%×300×465=279mm2<(45×1.43/300)%×300×465=299.23mm2 所以: As1min =428mm2
As 2 min =300mm
2

箍筋的最小配箍率

? sv min =0.24× f t / f yv =0.24×1.43/210=0.16%
配筋计算 因结构、荷载均对称,故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时,按 T 形截 面控制。当梁上部受拉时,按矩形截面设计。 以第五和第四层 AB 跨梁为例,给出计算方法和过程,其他各梁的配筋计算见表格。

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第五层 跨中 下部受拉,按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时,

? 6.0 ? 2.0m取2200; 3 3 当按梁间间距考虑时, b?f = b ? sn =300+(3000-300)=3000mm;当按翼缘厚度考虑时,
h0 =665mm, h?f / h0 =120/665=0.18>0.1,此种情况不起控制作用。综上,取 b?f =2200mm

b 'f ?

l0

考虑抗震承载力调整系数 ? RE =0.75,弯矩设计值为 0.75×49.99=37.5kNm。 因为

? 1f c b' f h' f (h 0 ?
第一类截面。

h' f 120 ) ? 1.0 ? 14.3 ? 2200 ? 120 ? (665 ) ? 2284kN ? m ? 37.5kN ? m 故 属 2 2

?s ?

M 37.5?106 ? ? 0.00270, ? ? 1 ? 1 ? 2? s ? 0.0027 2 ?1f c b' f h 0 1.0 ?14.3 ? 2200? 6652

2 As ? ??1f c b' f h 0 / f y ? 0.0027?1.0 ?14.3? 2200? 665/300? 188mm

而 As1min =428mm2,故配筋 3 16, As =509mm2 支座 (以左支座为例) 将下部截面的 3 16 钢筋深入支座,作为支座负弯矩作用下的受压钢筋( As =509mm2), ? 再计算相应的受拉钢筋 As 。 考虑抗震承载力调整系数,弯矩设计值为 0.75×127.25=95.44 kN ? m 。
95.44?106 ? 300? 509? (665 ? 35) ? ?0.0004, ? ? ?0.0004? 0 1.0 ?14.3 ? 300? 6652

?s ?

说明 As 富余,且达不到屈服,可以近似取 ?

As ?

M 95.44?106 2 ? ? 505mm f y (h 0 ? a 's ) 300? (665? 35)

而 As min =523mm2,故配筋 3 16, As =603mm2 全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。

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表 2.27 正截面配筋计算表 楼层 截面 1 2 五 3 4 5 1 2 四 3 4 5 1 2 三 3 4 5 1 2 二 3 4 5 1 2 一 3 4 5 M(kN?m) -59.76 37.50 -58.76 -49.77 29.12 -135.67 75.76 -85.43 -69.56 77.89 -159.12 95.65 -123.45 -175.46 69.56 -156.76 55.78 -189.23 -199.09 109.09 -176.40 105.44 -133.20 -154.21 97.98

?
<0 0.0027 <0 0.0347 0.0017 0.13 0.0045 0.0067 0.0079 0.0007 0.145 0.0058 0.098 0.167 0.021 0.129 0.0065 0.127 0.153 0.0027 0.135 0.0075 0.1356 0.109 0.0299

? 2 As (mm )
509

As (mm )
490 188

2

实配 As (mm ) 3 1 6 ,603 3 1 6 ,509 3 1 6 ,804 3 1 6 ,603 3 1 6 ,603 3 1 8 ,763 2 1 8 ,509 3 1 8 ,763 3 1 8 ,763 3 1 8 ,1140 3 2 2 ,1140 3 22 ,1140 3 2 2 ,1140 3 22 ,1140 3 2 2 ,1140 3 2 2 ,1140 3 22,1140 3 2 2 ,1140 3 2 2 ,1140 3 2 2 ,1140 3 2 2 ,1140 3 22,1140 3 2 2 ,1140 3 2 2 ,1140 3 22,1140

2

? As / As
0.84

509 509

419 380 440

0.95 0.94

628

566 478

0.82

628 628

545 476 297

0.82 0.8

760

897 585

0.67

760 760

865 843 732

0.67 0.67

760

1044 987

0.67

760 760

1004 1021 775

0.67 0.67

760

1255 798

0.67

760 760

1167 1289 1253

0.67 0.67

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(2)斜截面受弯承载力计算 承载力抗震调整系数 ? RE =0.85。以第五层 AB,CD 跨梁为例,给出计算方法和过程, 其他各梁的配筋计算见表格。 CD 跨梁
l0 6000 ? ? 10 ? 2.5 h 600

? RE V ? 0.85?106.47? 90.50kN ? 0.2? c f c bh 0 ? 0.2 ?1.0 ?14.3 ? 300? 665 ? 571 kN
故截面尺寸满足要求。 梁端箍筋加密区取 2 肢箍 Φ 8@100,箍筋用 HPB235 级钢筋( f yv =210N/mm2),则:

0.42ft bh 0 ? 1.25fyv (Asv / s)h 0 ? 0.42?1.43? 300? 665? 1.25? 210? (101/100) ? 665
? 296kN ? 90.50kN

箍筋加密区长度取 max(1.5h,500)取 0.9m

? sv ?

Asv 101 ? ? 0.4% ? ? sv min ? 0.16% bs 300 ? 100

非加密区取 2 肢 Φ 8@150

? sv ?

Asv 101 ? ? 0.27% ? ? sv min ? 0.16% bs 300 ? 150

所以设置满足要求。 CD 跨梁

? RE V ? 0.85? 58.50 ? 49.73kN ? 0.2? c f c bh 0 ? 0.2 ?1.0 ?14.3 ? 300? 465? 399kN
故截面尺寸满足要求。 梁端箍筋加密区取 2 肢箍 Φ 8@100,箍筋用 HPB235 级钢筋,则:

0.42ft bh 0 ? 1.25fyv (Asv / s)h 0 ? 0.42?1.43? 300? 465 ? 1.25? 210? (101/100) ? 465
? 207 .07 kN ? 49.73kN

? sv ?

Asv 101 ? ? 0.4% ? ? sv min ? 0.16% bs 300 ? 100

满足要求

由于非加密区长度较小,故全跨可按加密区配置。 全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表

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表 2.28 梁斜截面配筋计算表 楼 层 五 CD AB 四 CD AB 三 CD AB 二 CD AB 一 CD 137.78 399 0.16 163.90 124.31 399 571 0.16 0.16 135.36 142.68 399 571 0.16 0.16 69.70 158.91 399 571 0.16 0.16 45.67 136.89 399 571 0.16 0.16 梁 AB

? RE V(kN)
90.50

0.2? c f c bh0
(kN) 571

? sv , min
(%) 0.16

加密区实配 ( Asv / s ) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01) 双肢 Φ 8@100 (1.01)

非加密区实配 ? (%) 双肢 Φ 8@150 (0.27) 双肢 Φ 8@100 (0.4) 双肢 Φ 8@150 (0.27) 双肢 Φ 8@100 (0.4) 双肢 Φ 8@150 (0.27) 双肢 Φ 8@100 (0.4) 双肢 Φ 8@150 (0.27) 双肢 Φ 8@100 (0.4) 双肢 Φ 8@150 (0.27) 双肢 Φ 8@100 (0.4)

2.柱截面设计 已知条件 混凝土采用 C30, f c =14.3N/mm2, f t =1.43N/mm2,纵向受力钢筋选用 HRB400( f y =
f y? =360N/mm ),箍筋选用 HRB235( f y = f y? =210N/mm )。柱的截面尺寸: 500×500,
2 2

则 h0 =500-40=460mm。 构造要求 抗震调整系数 ? RE =0.80 三级抗震设防要求,框架柱纵筋最小配筋百分率应满足:0.7% 则 As min =0.007×500×500=1750mm2 (1)剪跨比和轴压比验算 剪跨比宜大于 2,三级框架轴压比应小于 0.9,从下表中可见均满足要求。

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表 2.29 柱剪跨比和轴压比计算表 楼层 五 四 三 二 一 柱 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 b(mm) 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 h0(mm) 460 460 460 460 460 460 460 460 460 460 Mc(kN?m) 114.937 82.903 154.783 105.634 176.398 151.426 173.188 196.432 178.053 131.227 Vc(kN) 65.32 58.32 102.02 80.76 121.77 118.04 129.84 150.11 134.57 122.29 N(kN) 337.0161 380.2997 763.9205 861.0289 1219.707 1373.453 1616.608 1871.42 1992.336 2385.227 Mc/Vch0 3.519 2.843 3.034 2.616 2.897 2.566 2.668 2.617 2.646 2.146

N f c bh0
0.018 0.016 0.029 0.023 0.034 0.033 0.036 0.042 0.038 0.034

(2)柱正截面受弯承载力计算 计算要点: ① ?b ?
1?

?1
fy E s? cu

? 0.518 , ? ?

γ RE N ,当 ξ<ξb 时为大偏心受压柱;当 ξ>ξb 时为小 f c bh 0

偏心受压柱。 ② ea 取 20mm 和 h/30 两者中的较大值。 ③当 ei/h0≥0.3 时,ζ 1=1.0;当 ei/h0<0.3 时,ζ 1=0.2+2.7ei/h0 且≤1.0。 ④柱计算长度 l0=0.7l。 ⑤ l0/h≤15 时,ζ 2=1.0;l0/h>15 时,ζ 2=1.15-0.01l0/h 且≤1.0。 ⑥? ? C m [1 ?
l 1 ( 0 ) 2 ? 1? 2 ] ,取 Cm=1.0 1400e / h 0 h i

⑦ ? ? 2? s h0 ,

A s ? A 's ?

? RE Ne
f y (h 0 ? a s )

, ? ? 2? s h0 , As ? A's ?

? RE Ne - ? (1- 0.5? )fc bh 0 2
f y (h 0 ? a s )

⑧ e ? ?ei ? h 2 ? ? s 具体计算与配筋过程见表 2.30,表 2.31

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#

表 2.30 柱正截面配筋计算表 边 柱 组合方式 M(KNm) N(KN) ξ 大小偏心 e0=M/N(mm) ea(mm) ei= e0+ ea (mm) ei/h0 ζ
1

五层 |M|max 114.937 228.655 0.056 大 502.666 20 522.666 1.136 1.000 2.1 4.2 1.0 1.011 0.157 743.462
2

四层 Nmin 261.81 228.655 0.056 大 1145.000 20 1165.000 2.533 1.000 2.1 4.2 1.0 1.005 0.157 1385.796 1635.44 |M|max 154.783 514.44 0.125 大 300.877 20 320.877 0.698 1.000 2.1 4.2 1.0 1.018 0.157 541.673 2017.22 Nmax 104.3 647.746 0.158 大 161.020 20 181.020 0.394 1.000 2.1 4.2 1.0 1.032 0.157 401.816 <0 4 16 2412 0.75 Nmin 608.95 514.448 0.125 大 1183.696 20 1203.696 2.617 1.000 2.1 4.2 1.0 1.005 0.157 1424.492 1802.11 |M|max 176.398 729.766 0.178 大 241.719 20 261.719 0.569 1.000 2.1 4.2 1.0 1.022 0.157 482.515 <0

三层 Nmax -6.382 1025.906 0.250 大 600.221 20 13.779 0.030 1.000 2.1 4.2 1.0 1.421 0.157 234.575 <0 4 16 2412 0.75 Nmin 132.11 729.766 0.178 大 181.031 20 201.031 0.437 1.000 2.1 4.2 1.0 1.029 0.157 421.827 <0

Nmax 77.027 278.9292 0.068 大 276.153 20 296.153 0.644 1.000 2.1 4.2 1.0 1.020 0.157 516.949 1683.08 4 16 2412 0.75

l0(m) l0/h ζ η 2aS'/h0 e (mm) AS=AS'(mm ) 实配钢筋 面积(mm ) ρ S(%)
2 2

1978.54

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表 2.30 柱正截面配筋计算表(续) 边 柱 组合方式 M(KNm) N(KN) ξ 大小偏心 e0=M/N (mm) ea (mm) CDei= e0+ ea (mm) ei/h0 ζ
1

二层 |M|max 173.188 984.198 0.239 大 175.969 20 195.969 0.426 1.000 2.1 4.2 1.0 1.030 0.157 416.765
2

一层 Nmin 124.48 984.198 0.239 大 126.479 20 146.479 0.318 1.000 2.1 4.2 1.0 1.040 0.157 367.275 <0 |M|max 178.053 1222.471 0.297 大 145.650 20 165.650 0.360 1.000 2.1 4.2 1.0 1.035 0.157 386.446 <0 Nmax 20.883 1771.097 0.431 大 11.791 20 31.791 0.069 1.000 2.1 4.2 1.0 1.182 0.157 252.587 <0 4 16 2412 0.75 Nmin 106.41 1222.471 0.297 大 87.045 20 107.045 0.233 0.829 2.1 4.2 1.0 1.045 0.157 326.850 <0

Nmax 5.54 1403.682 0.341 大 3.947 20 23.947 0.052 1.000 2.1 4.2 1.0 1.242 0.157 244.743 <0 4 16 2412 0.75

l0 (m) l0/h ζ η 2aS'/h0 e (mm) AS=AS'(mm ) 实配钢筋 面积(mm ) ρ S(%)
2 2

<0

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#

(2)柱斜截面承载力计算 计算要点: ①框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为 γ
1 (0.2 f c bh0 ) 时截面满足要求; rRE
RE

=0.85;

②当 λ <1 时,取 λ =1;当 λ >3 时,取 λ =3; ③ Vc ?

④当 N≤0.3fcA 时取实际值计算;当 N>0.3fcbh 时取 0.3fcbh 计算; ⑤

1.05 f t bh0 ? 0.056 N ? rREVc 时按构造配箍,否则按计算配箍; ? ?1
1.05 f bh ? 0.056N ? ?1 t 0 。 f yv h0

⑥箍筋加密区长度底层柱根部取 1600mm,其他端部取为 600mm;
A ⑦ sv ? s rREV ?

具体计算过程如 2.32
表 2.31 边柱斜截面配筋计算表 边柱 Hn (m) λ =Hn/(2h0) 五层 3 3.125 55.52 657.8 满足 86.34 986.7 337.01 18.87 105.21 <0 0.41 4 14@100 (0.823) 4 14@150 (0.55) 四层 3 3.125 86.72 657.8 满足 86.34 986.7 763.92 42.78 129.12 <0 0.41 4 14@100 (0.823) 4 14@150 (0.55) 三层 3 3.125 103.50 657.8 满足 86.34 986.7 1219.70 68.30 154.64 <0 0.48 4 14@100 (0.823) 4 14@150 (0.55) 二层 3 3.125 110.36 657.8 满足 86.34 986.7 1616.60 90.53 176.87 <0 0.68 4 14@100 (1.12) 4 14@150 (0.75) 一层 3 3.125 114.38 657.8 满足 86.34 986.7 1992.33 111.57 197.91 <0 0.75 4 14@100 (1.12) 4 14@150 (0.75)

rREVc (kN ) 0.2 f c bh0 (kN )
截面是否满足要求
1.05 f t bh0 ? ?1

0.3 f c bh(kN )
N(kN) 0.056N
1.05 f t bh0 ? 0.056 N ? ?1 Asv s ?v f c (%)
f yv

实配 箍筋

加密区 非加密区

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表 2.32 中柱斜截面配筋计算表 五层 Hn (m) λ =Hn/(2h0) 3.2 3.41 49.57 657.8 满足 86.34 986.7 380.29 21.30 107.64 四层 3.2 3.41 68.65 657.8 满足 86.34 986.7 861.02 48.22 134.56 三层 3.2 3.41 100.33 657.8 满足 86.34 986.7 1373.45 76.91 163.25 二层 3.2 3.41 127.59 657.8 满足 86.34 986.7 1871.42 104.80 191.14 一层 3.2 3.41 103.95 657.8 满足 86.34 986.7 2385.22 133.57 219.91

rREVc (kN )

0.2 f c bh0 (kN )
截面是否满足要求

1.05 f t bh0 ? ?1

0.3 f c bh(kN )
N(kN) 0.056N

1.05 f t bh0 ? 0.056 N ? ?1

Asv

s
(%)
加密区

<0 0.41 4 14@100 (0.82) 4 14@150 (0.55)

<0 0.41 4 14@100 (0.82) 4 14@150 (0.55)

<0 0.48 4 14@100 (0.82) 4 14@150 (0.55)

<0 0.68 4 14@100 (1.1) 4 14@150 (0.75)

<0 0.75 4 14@100 (1.1) 4 14@150 (0.75)

?v f c

f yv

实配 箍筋

非加密区

(八)楼梯设计
中间楼梯间开间为 5.4m,俩侧楼梯间开间为 3.9m,进深都为 6m。采用板式楼梯,各 层为等跑楼梯,共 20 级踏步,踏步宽 0.3 米,其踏步的水平投影长度为 10×0.3=3m。 楼梯的踢面和踏面均做大理石层,底面为水泥砂浆粉刷。混凝土强度等级 C30。板采用 HPB235 钢筋,梁纵筋采用 HRB335 钢筋。 1.楼梯设计 (1)梯段板 TB1 设计

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? 0.5 , cos ? ? 0.894 。板斜长为 3/0.894=3.36m,板厚约为 板倾斜角 tan? ? 150 300

板斜长的 1/30,h=120mm。取 1m 宽板带计算。 荷载计算 梯段板的荷载计算列于下表。 恒荷载分项系数 γ G=1.2, 活荷载分项系数为 γ Q=1.4。 总荷载设计值 p=1.2×7.38+1.4×2.5=12.36kN/m。
表 2.33 梯段板荷载计算表 荷载种类 大理石面层 水泥砂浆找平 恒荷载 三角形踏步 混凝土斜板 板底抹灰 小计 活荷载 荷载标准值 (kN/m) 1.16 (0.3+0.15) ×0.02×20/0.3=0.6 0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88 0.12×25/0.894=3.36 0.02×17/0.894=0.38 7.38 2.5

截面设计 板水平计算跨度 ln=3.9m,弯矩设计值 M ? 的有效高度 h0=120-20=100mm。

1 2 pl n ? 0.1 ? 12.36 ? 3.9 2 ? 18.80kN ? m 。板 10

?s ?

M 18.80?106 ? ? 0.1315 ?1f c bh 0 2 1.0 ?14.3 ?1000?1002

则?s ?

1 ? 1 ? 2 ?? s 2

? 0.930, A s ?

M 2 ? 209.27mm ? sf yh 0

选配 10@150,实际 AS =236mm2 分布筋为 Φ 8@200。 (2)平台板 PTB1 设计 设平台板厚 120mm,取 1m 宽带板计算。 荷载计算 平台板的荷载计算见下表。荷载设计值 p=1.2×4.4+1.4×2.5=8.78kN/m

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表 2.34 平台板荷载计算表 荷载种类 大理石面层 水泥砂浆找平 恒荷载 混凝土板 板底抹灰 小计 活荷载 荷载标准值 (kN/m) 1.16 0.02×20=0.4 0.1×25=2.5 0.02×17=0.34 4.4 2.5

截面设计 平台板的计算跨度 l0=3.9m 弯矩设计值 M ?

1 2 pl 0 ? 0.1? 8.78 ? 3.9 2 ? 13.35kN ? m 10

板的有效高度 h0=120-20=100mm

?s ?

M 13.35?106 ? ? 0.093 ?1f c bh 0 2 1.0 ?14.3 ?1000?1002

则 ? s ? 0.951, A s ?

M 2 ? 145.32mm ? sf yh 0

选配 Φ 10@200,实际 As =157mm2 (3)平台梁 TL1 设计 设平台梁截面尺寸为 350mm×400mm 荷载计算 平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值 1.2×20.21+1.4×7.45=34.68kN/m
表 2.35 平台梁荷载计算表 荷载类型 梁自重 梁侧粉刷 恒荷载 平台板传来 梯段板传来 小计 活荷载 荷载标准值(kN/m) 0.25×0.35×25=2 0.02×(0.4-0.1) ×2×17=0.2 4.4×2.65/2=5.83 7.38×3.3/2=12.18 20.21 2.5×(3.3/2+2.65/2)=7.45

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截面设计 计算跨度 l0=1.05ln=1.05×(6-0.25)=6.04m

1 2 1 弯矩设计值 M ? pl 0 ? ? 34.68 ? 6.04 2 ? 158.15kN ? m 8 8
剪力设计值 V ?

1 pl 0 ? 0.5 ? 34.68 ? 6.04 ? 104.73kN 2

截面按倒 L 形计算, b'f ? b ? 5h'f =200+5×120=800mm, 梁的有效高度 h0=h0-as=400-35=365mm

?1f c b'f h'f (h 0 ? h'f / 2) ? 1.0 ?14.3? 800?120? (365?120/ 2) ?10?6 ? 417.8.7kN? m ? 158.15kN? m
经判别属第一类 T 形截面。

M 158.15 106 ? ?s ? ? ? 0.1034 2 ?1f c bh 0 1.0 ?14.3 ? 800? 3652
则 ? s ? 0.945, A s ?

M 2 ? 806.84mm ? sf yh 0

选配 3 20,实际 As=942mm2 配置 Φ 10@200 箍筋,则斜截面受剪承载力为

Vcs ? 0.7ft bh 0 ? 1.25fyv

A sv 101 h 0 ? 0.7 ? 1.43? 200? 365? 1.25 ? 210? ? 365 s 200

? 121458.3N ? 104730N

满足要求。

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(九)现浇板设计

图 2.13 楼板划分

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混凝土采用 C25,fc=11.9N/mm2 钢筋等级 HPB235, fy=210N/mm2 1.荷载计算 由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值,故取前者进行计算 恒荷载标准值: 大理石面层 120mm 厚现浇钢筋混凝土板 20mm 厚混合砂浆 合计 g=1.2×4.5=5.4kN/m2 , q =1.4×2.5=2.8kN/m2, 1.16kN/m2 0.12×25=3kN/m
2

0.02×17=0.34kN/m2 4.5kN/m2

q1 /2=1.4kN/m2, g ' =g+ q1 /2=6.8kN/m2, P =g+ q1 =8.2kN/m2
2.弯矩计算 计算过程见下表中 截面设计 截面有效高度:假定选用 Φ 8 钢筋,则 l01 方向跨中截面的 h01=100mm;l02 方向跨中 截面的 h02=90mm;支座截面 h0=100mm。 最小配筋率:因为 0.45

ft 1.27 ? 0.45? ? 0.272% ? 0.27% ,故取 ? s mi n =0.272%,则 fy 210

As mi n =0.272%×1000×120=324mm2

截面设计时取用的弯矩设计值:中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%;边跨 跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处,当 lb/l0<1.5 时减小 20%,lb/l0= 1.5~2.0 时减小 10%;楼板的角区格不折减。 3.板内力计算 A 区格: l0x/l0=3.9/6.0=0.65 跨内: u=0
M x =(0.0259×6.8+0.0051×1.75)kN/m ×(3.0m) =1.83kN.m/m
M y =(0.0135×6.8+0.0346×1.75)kN/m ×(3.0m) =1.56kN.m/m
2 2 2 2

u=0.2

(u M x ) =(1.83+0.2×1.56) kN.m/m=2.14kN.m/m

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(u M y ) =(1.56+0.2×1.83) kN.m/m=1.93kN.m/m

支座:
? M x =0.0645×8.2kN/m ×(3.0m) =5.16kN.m/m
2 2

M ? =0.0555×8.2kN/m ×(3.0m) =4.44kN.m/m y
2 2

B 区格: l0x/l0=2.7/7.8=0.035 跨内: u=0
M x =(0.0259×6.8+0.0051×1.75)kN/m ×(3.0m) =1.83kN.m/m
M y =(0.0038×6.8+0.0174×1.75)kN/m ×(3.0m) =0.53kN.m/m
2 2 2 2

u=0.2

(u M x ) =(4.22+0.2×0.53) kN.m/m=4.33kN.m/m

(u M y ) =(0.53+0.2×4.22) kN.m/m=1.37kN.m/m

支座:
? M x =0.0829×8.2kN/m2×(3.0m)2=6.64kN.m/m
M ? =0.0570×8.2kN/m ×(3.0m) =4.57kN.m/m y
2 2

为了便于计算,近似取 γ =0.95, A s ? 截面配筋计算结果及实际配筋见下表。

M 0.95h0 f y

表 2.36 板配筋计算表 跨中截面 x 方向 A y 方向 x 方向 B y 方向 90 90 100 h0 (mm) 100 m (kN?m) 5.31 1.89 2.14 1.93 As (mm ) 266.17 105.26 107.27 107.49
2

配筋

实配 As (mm ) 335 335 335 335
2

? 8@150 ? 8@150 ? 8@150 ? 8@150

4.支座内力计算 A-B 支座

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1 ×(-8.8 kN.m/m-5.16 kN.m/m)=-6.98kN.m/m 2 B-B 支座
? Mx=

1 ×(-4.44kN.m/m-4.44kN.m/m)=-4.44kN.m/m 2 A-A 支座
M?= y

? Mx=

1 ×(-8.8 kN.m/m-8.8kN.m/m)=-8.8kN.m/m 2
表 2.37 支座配筋计算表 支座截面 A-B B-B A-A h0 (mm) 100 100 100 m (kN?m) -6.98 -4.44 -8.80 As (mm ) 349.87 -222.56 441.10
2

配筋

实配 As (mm ) 393 335 479
2

? 10@200 ? 8@150
? 12@200

5.次梁的设计 (1)次梁 次梁 l 跨度 6m,次梁截面高度 h=l/18~l/12=6000/18~6000/12=366mm~550mm, 取 h=500mm,截面宽度取 b=300mm。 荷载设计值

p' ? (g ? q) ?

l 01 3.0 ? 8.2 ? ? 14.76kN / m 2 2

?1 ?

l 01 3.0 ? ? 0.27 2l02 2 ? 6
2 3

pe ? (1 - 2?1 ? ?1 ) ? p' ? 12.77kN/ m

板传来的荷载 p=2pe=25.54kN/m 次梁自重 0.3×0.5×25×1.2=3.75kN/m 次梁粉刷 0.02×[(0.5-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.3kN/m 则荷载总设计值 g+q=29.59kN/m (2)内力计算 弯矩设计值:

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#

跨中 M ?

1 1 2 (g ? q)l 0 ? ? 29.59 ? 6 2 ? 107.4kN ? m 12 12 1 1 2 (g ? q)l 0 ? ? ? 29.59 ? 6 2 ? ?53.7kN ? m 24 24

支座 M ? ?

剪力设计值: 跨中 V ? 0

1 1 支座 V ? (g ? q)l 0 ? ? 29.59 ? 6 ? 97.65kN 2 2
(3)正截面受弯承载力计算 跨中按 T 形截面计算 翼缘宽度 b' f 的确定如下:

Sn ? 3000? 300 ? 2700mm , l 0 ? 6600mm , h'f ? 120mm , h 0 ? 500- 35 ? 465mm ,
h'f ? 0.2 >0.1,此种情况不起控制作用。 h0
l 0 / 3 ? 2200mm, b ? Sn ? 300 ? 3350? 3650mm
综上所述 b' f 取 l 0 / 3 , b ? S n ,

h 'f h0

二者中的最小值,即 b' f =2200mm

混凝土强度等级为 C30,fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用 HRB335, fy=300N/mm2;箍筋采用 HPB235,fyv=210N/mm2

?1f c b'f h'f (h 0 ? h'f / 2) ? 1.0 ?14.3? 2200?120? (465? 120/ 2) ?10?6
? 1528.9kN ? m ? 107.4kN ? m

故跨中为第一类 T 形截面,可按矩形截面进行计算 Asmin=250×500×max{0.2%,0.45×1.43/300}=268mm2 跨中:

?s ?

? RE M ?1f c b'f h 0 2

?

0.75? 107.4? 106 ? 0.0118 1.0? 14.3 ? 2200? 4652

? ? 1 ? 1 ? 2? s ? 0.0119
As ? ?b'f h 0 f c / f y ? 0.0119? 2200? 465?14.3/300? 580.88mm2

配置 3 1 6 ( A s= 6 0 3 mm 2) 支座:

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#

?s ?

M

?1f c bh 0 2

?

53.7? 106 ? 0.0695 1.0? 14.3 ? 250? 4652

? ? 1 ? 1 ? 2? s ? 0.072
2 As ? ?bh 0 f c / f y ? 0.072? 300? 465?14.3/300? 400mm

配置 3 1 4 ( A s= 4 6 2 mm 2) (4)斜截面受剪承载力计算 ①验算截面尺寸

h w ? h 0 ? h'f ? 465? 120 ? 345mm, h w / h b ? 465/ 300 ? 1.55? 4 ,由下式
0.25? c f c bh 0 ? 0.25?1.0 ?14.3? 250? 465 ? 415?103 kN ? 97.65kN
可知截面尺寸满足要求 ②计算所需箍筋 采用 Φ 6 双肢箍筋,计算截面尺寸 由 Vcs ? 0.75ft bh 0 ? 1.25fyv

A sv h 0 ,得 s

s?

1.25fyv A sv h 0 V - 0.7ft bh 0

?

1.25? 210? 56.6? 465 ?0 97.65? 103 ? 0.7 ? 1.43? 250? 465

故根据构造确定箍筋间距,取 s=200mm

(十)雨篷配筋计算

图 2.14

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1.雨篷正截面承载力计算 (1)尺寸和材料 外伸: L1 ? 1.2m 板长: L ? Ln ? 2a ? 2.4 ? 1 ? 3.4m 板端: h 1 ? 120mm h 2 ? 60mm 材料:C30,受力筋Ⅰ级 (2)荷载计算沿板 1m 宽板 20 厚防水砂浆: 0.02 ? 1.2 ? 20 ? 0.48kN/m 混凝土板:

0.12 ? 0.06 ? 1.2 ? 25 ? 2.7 kN / m 2

板底抹灰: 0.015 ? 1.2 ? 17 ? 0.306kN/m 恒载标准值: ?g k ? 0.48 ? 2.7 ? 0.306 ? 3.486kN / m 恒载设计值: g d ? 1.2 ? 3.486 ? 4.18kN / m 活载标准值: qk ? 0.4kN / m 2 活载设计值: qd ? 1.4 ? 0.4 ?1.0 ? 0.56kN / m 检修集中荷载: pk活 ? 1kN (3)内力计算 控制截面: h 1 ? 120mm 弯矩: M ?

h 0 ? 120? 20 ? 100mm

1 1 2 ? 1.2 g k L1 ? ? 1.2 ? 4.18 ? 1.2 2 ? 3.6kN ? m 2 2

M ?

1 1 2 ? 1.2 g k L1 ? 1.4 p k活 L1 ? ? 1.2 ? 4.18 ? 1.2 2 ? 1.4 ? 1 ? 5.0kN ? m 2 2

取大值则: M ? 5.0kN ? m (4)抗弯计算
b ? 1000 mm

M 5.0 ? 106 ?s ? ? ? 0.035 ? c f c bh02 1? 14.3 ? 1000? 1002 0.0356? 1.0 ? 14.3 ? 1000? 100 ? 242.40mm2 210

? ? 1 ? 1 ? 2? s ? 0.0356
As ?

??1 f c bh0
fy

?

2 选受力筋 ? 6@110 ( A s ? 257mm )

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2.雨篷梁计算 (1)尺寸和材料 宽度(b)、墙宽(h)、梁 h=400mm、b=250mm、C30 混凝土 (2)恒载:

g bk ? 4.18?1.2 ? 25? 0.25? 0.4 ? 10? 0.3 ? 0.7 ? 17 ? 0.02? 2 ? 10.30 kN / m

?qk L1 ? 0.4 ? L1 ? 0.48 板传来的活荷载: qk ? ? pk活 ? 1
(3)内力计算

L ? 1.05Ln ? 1.05? 2.4 ? 2.52m
L ? 2.4 ? 0.5 ? 2.9m 取小值: L ? 2.52 m

弯矩计算:

1 1 M ? (1.2 g bk ? 1.4q k L1 ) L2 ? (1.2 ? 10.30 ? 1.4 ? 0.4 ? 1.2) ? 2.52 2 ? 10.34 kN ? m 8 8 1 1 1 1 M ? ? 1.2 g bk L2 ? ? 1.2 p k活 L ? ? 1.2 ? 10.30 ? 2.52 2 ? ? 1.2 ? 1 ? 2.52 8 4 8 4
? 10.57 kN ? m

剪力计算:

V? V?

1 1 ( g d ? q d ) Ln ? (1.2 ? 10.30 ? 1.4 ? 0.4 ? 1.2) ? 2.52 ? 16.42 kN 2 2 1 1 ? 1.2 g bk ? 1.4 p k活 Ln ? ? 1.2 ? 10.30 ? 1.4 ? 2.52 kN ? 9.71kN 2 2
L1 ? b 1.2 ? 0.25 ? (1.2 ? 10.30 ? 1.4 ? 0.4) ? 1.2 ? ? 11.24kM ? m 2 2

扭矩 g k 、q k 作用下

m ? (1.2 g bk ? 1.4q k ) L1
T?

1 1 ? m ? Ln ? ? 11.24 ? 2.4 ? 13.49 kN 2 2
L1 ? b 1.2 ? 0.25 ? 1.2 ? 10.30 ? 1.2 ? ? 10 .75 kN 2 2

m' ? 1.2 g bk L1

T=

1 1 ? m ? Ln ? ? 10.75 ? 2.4 ? 12.90 kM 2 2
b2 2502 (3h ? b) ? ? (3 ? 400 ? 250) ? 9.9 ? 106 6 6

(4)抗剪扭
Wt ?

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截面校核:

v T ? ? 0.7 f t bh0 0.8Wt

16.42?103 13.49?103 ? ? 0.167 ? 0.7 ?1.43 ? 1.001N / m m2 250? 375 0.8 ? 9.9 ?106

满足要求按构造配筋 3.雨篷抗倾覆验算

x0 ? 0.13h ? 0.13? 0.25 ? 0.0325 m
l m0? ? (1.2 g k ? 1.4qk ) L1 ( Ln ? 2a)( 1 ? x0 ) 2 1.2 ? (1.2 ? 10.30 ? 1.4 ? 0.4) ?1.2 ? 3.4 ? ( ? 0.0325 ) 2 ? 33.34kN ? m l m0 ' ? ? 1.2 g k L1 ( Ln ? 2a )( 1 ? x0 ) ? 1.4 p k ( L1 ? x0 ) 2 ? 1.2 ? 10.3 ? 1.2 ? 3.4 ? 0.6325? 1.4 ? 1? 1.2325 ? 33.62kN ? m
h 0.25 mov ? 0.8Grk ( ? x0 ) ? 0.8 ? 460 .36 ? ( ? 0.0325 ) ? 34.07 kN ? m 2 2
满足抗倾覆

(十一)基础配筋计算
基础类型采用混凝土预制桩基础。 1.边柱基础 (1)荷载标准组合值计算 计算过程见下表(单位:M 为 kN?m,N 和 V 为 kN)
表 2.38 荷载标准组合值计算 柱 截 面 2 1 2 1 M 74.94 -66 -8.98 31 ①恒荷载 N 1160.42 1258.07 1360.56 1486.7 ②活荷载 (屋面布活载) M N 15.9 -21.8 -8.98 31 173.8 299.94 259.76 385.9 ③地震作用(左震) M -60.45 163.76 -88.51 202.48 N 211.01 211.01 263.78 263.78 (①+0.5②)+③ M 22.44 86.86 -101.98 248.98 N 1458.33 1619.05 1754.22 1943.43

A B

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表 2.38 荷载标准组合值计算(续) 柱 A B 截 面 2 1 2 1 (①+0.5②)-③ M 143.34 -240.6 75.04 -155.9 N 1036.31 1197.03 1226.66 1415.87 M 90.84 -87.8 -17.96 62 ①+② N 1334.22 1558.01 1620.32 1872.6 M 143.34 240.66 101.98 248.98 N 1458.33 1619.05 1754.22 1943.43 V 18.84 5.98

从上表可知,N=1619.05kN,M=240.66kN?m,Hk=18.84kN (2) A 轴柱独立基础的计算 根据地质条件暂取基础底面高度为 0.6m, 埋深 2m, 均采用 C30 混凝土。 配置 HRB335 级钢筋。
0.352 R K ? q pk AP ? U P q sik li ? 10000? 3.14 ? ? 0.35? 3.14 ? (24 ? 1.2 ? 55? 0.8 ? 20 ? 6) 4 ? 961.63 ? 211.89 ? 1173.52kN

特征值: Ra ?

1173 .52 ? 586 .76 kN 2

基础底面积=1173.52/(586.76-3.1×3.1)=2.03 偏心荷载不大,取方形基础 取 b=3.1m, l=3.1m A=3.1m×3.1m=9.61 (3)基础顶作用效应计算
N? F ? G 1619 05? 1.2 ? 1.2 ? 20 ? 2.0 ? 1.2 ? 25? 1.752 . ? ? 651.37kN n 4

承载力设计值:

R ? ?s Qsk / ? s ? ?p Qpk / ? p ? 1.2 ? 211.89/ 1.65 ? 1.26? 961.63/ 1.70 ? 866.84kN ? N
在弯矩作用下

N max ? N ? min

(M ? Hh)x (225.28? 121.62 0.8) ?1.05 ? ? 651.37 ? ? 651.37 ? 102.4 2 3 ?1.052 ?xi

. ?753.77kN ? 1.2R ? 104021kN ?? ?548.97kN ? 0
满足要求。 (4)基础底面设计

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基础顶最大反力设计值 Nmax=753.77kN 平均反力设计值 N=651.37kN 基础顶净反力设计值 Nmax=753.77-G/n=728.77kN 平均净反力设计值 N=673.18-G/n=6648.77kN 斜截面承载力计算 计算截面处的剪力设计值 V ? 728 .77 ? 2 ? 1457 .54kN 剪跨比 ? ?

0.075 ? 0.11 ? 0.3, 取? ? 0.3 0.715
0.12 ? 0.2 0.3 ? 0.3

剪切系数 ? ?

? f c b 0 h 0 ? 0.2 ?14.3 ?1000?1.75? 0.715 ? 35786kN ? V .
满足要求 受弯承载力计算 计算截面处的弯矩设计值 M ? 2 ? 728 .77 ? 0.2 ? 300kN ? m

?s ?

300 ? 106 ? 0.023 14.3 ? 1750? 7152 ? ? 0.024
As ? 14.3 ? 1750 ? 715 ? 0.024 ? 1415mm 2 300
2

配置 18@200,实配 2227mm

同理,在另一个方向也配置 18@200。 2.中柱基础 (1)内力计算 对 A、B 轴基础进行设计计算(混凝土 C30,钢筋 HPB235 级) A、B 柱最不利内力组合相同

?M ? 197.91KN .m ? 最不利内力组合 ? N ? 1785 64KN . ?V ? 173.53KN ?
梁自重: 墙自重:

0.3 ? 0.5 ? (8.4 ? 0.5) ? 25 0.3 ? 0.5 ? 25 ? ?6.3 ? 0.5? ?2? ? 22.125 kN 2 2

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(8.4 ? 0.5) ? 0.19 ? (3.6 ? 0.6) ? 11.8 (6.3 ? 0.5) ? 0.19 ? (3.6 ? 0.6) ? 11.8 ?2? ? 59.53kN 2 2
地基梁传来: 22.125 ? 59.53 ? 81.65kN
M ? 190 .3kN ? m N ? 1761 .23kN

(2)确定基础底面积 基础埋深-2.0m,根据土层可知 fak=200Kpa,先假设基底宽小于 4.0m, 基底土为中砂,

?d =4.4, ? m =20 KN/m?
f a = f ak ? ? d ? ?b ? 3? ? ? d ? m ?d ? 0.5?

=200+4.4X20X(1.4-0.5)+3.0×20X(3.7-3) =330Kpa 按轴心受压估算基础底面积
d? 2 .0 ? 2 . 0 ? 2.0m ×(2.0-0.5)=432Kpa>1.1× 2

A?

Fk 1761 23X 2 . ? ? 12.15 m2 f a ? rG d 330 ? 20 ? 2.0

初步确定基础底面尺寸 虑偏心受压,将基础底面增大 20%,即取 A’=1.2A=1.2×12.56=15.08m2 取条型基础,取 a=5.2m,b=2.9 m 验算基础底面尺寸取值是否合适
GK ? RG Ad ? 20? 5.4 ? 2.9 ? 2.0 ? 799.2KN

FK ? GK ? 176123 ? 799.2 ? 256043KN . . M K ? 190.3 ? 142.45? 2.0 ? 475.2KN .m
e? MK 475.2 a 5.2 ? ? 0.19m ? ? ? 0.90m FK ? GK 256043 . 6 6

pj ?

FK ? G K 2560 .43 ? ? 128 .15 KN A 5.2 X 2.9

p j max ?

FK ? GK ? 6e ? 256043 ? 6 ? 0.19 ? ?395.7kpa . ? ?1 ? ?1 ? ? ? ??? A ? l ? 5.2 X 2.9 ? 2.9 ? ?138.31kpa

<1.2 f a =1.2 ? 330? 396kpa (3)基础高度验算 取 h=800mm,

h0 ? 750mm 则:

bc ? 2h0 ? 500? 2 ? 750 ? 2000 ? b ? 2.9m mm

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因偏心受压,计算时 p j 取 p j ,max 冲切力:
2 ?? l ac ? ? b bc ? ? ? h0 ? ? b ? ? ? ? h0 ? ? p j ,max ?? ? ? ?2 2 ? ? ?? 2 2 ? ? 2 ?? 2.9 0.5 ? ? 2.9 0.5 ? ? =553.23 ? ?? ? ? 0.75? ? 6.1 ? ? ? ? 0.75? ? 2 2 ? ? 2 ? ? ?? 2 ? ?

=243.42KN 抗冲切力:

0.7Bkp f t ?bc ? h0 ?h0 ? 0.7 ?1.0 ?1430? ?0.5 ? 0.75?? 0.75 ? 938.44KN ? 243.42KN
基础分二阶,下阶 h1 ? 300mm, h01 ? 250mm,取 l1 ? 1.6m 变阶处截面 冲切力:
2 ?? a l1 ? ? b b1 ? ? p j ,max ?? ? ? h01 ? ? b ? ? ? ? h01 ? ? ? ?2 2 ? ? ?? 2 2 ? ? 2 ?? 2.9 1.6 ? ? 2.9 1.6 ? ? =553.23 ? ?? ? ? 0.35? ? 3.7 ? ? ? ? 0.35? ? 2 2 ? ? 2 ? ? ?? 2 ? ?

l1 ? 1.6m

=186.72KN 抗冲切力:

0.7Bkp f t ?b1 ? h01 ?h01 ? 0.7 ?1.0 ?1430? ?1.4 ? 0.35?? 0.35 ? 613.11KN ? 186.72KN
符合要求。 (4)配筋计算 计算基础 X 边方向的弯矩 Ⅰ-Ⅰ截面

MI ?
=

1 2 Pj max ?b ? bc ? ?2a ? ac ? 24 1 2 ? 553 .23?2.4 ? 0.5? ?2 ? 2.4 ? 0.5? 24

=441.04KN.m

ASI ?

MI 441.04 ? 106 ? ? 1633 2 mm 0.9 f y h01 0.9 ? 400? 750

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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Ⅱ--Ⅱ截面
MI ? 1 2 Pj max ?b ? b1 ? ?2l ? l1 ? 24

1 2 ? 553 .23?2.4 ? 1.4? ?2 ? 2.4 ? 1.4? = 24

=142.92KN.m

ASI ?

MI 142.92 ? 106 ? ? 1134 2 mm 0.9 f y h01 0.9 ? 400? 350

比较 ASI 和 ASII ,应按 ASI 配筋, 实配筋 16@100

基础 Y 边方向的弯矩计算,取Ⅲ-Ⅲ截面

MⅢ ?

1 ?( Pj max ? p j )?2b ? bc ? ? ( Pj max ? Pj )b??a ? ac ?2 48

1 ?(553 .23 ? 345 .77)?2 ? 2.4 ? 0.5? ? (553 .23 ? 345 .77)? 2.4??2.4 ? 0.5?2 = 48
=395.79KN.m

ASI ?

MI 395.79 ? 106 ? ? 1466 2 mm 0.9 f y h01 0.9 ? 400? 750
1 ?( Pj max ? p j )?2b ? b1 ? ? ( Pj max ? Pj )b??l ? l1 ?2 48

Ⅳ-Ⅳ截面

MⅣ ?

1 ?(553 .23 ? 345 .77)?2 ? 2.4 ? 1.4? ? (553 .23 ? 345 .77)? 2.4??2.4 ? 1.4?2 = 48
=126.49KN.m

MI 126.49 ? 106 ASI ? ? ? 1004 2 mm 0.9 f y h01 0.9 ? 400? 350
比较 ASIII 和 ASI v ,应按 ASIII 配筋, 配 16@180

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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公寓楼设计对于土木工程专业的学生而言具有非常重要的实践意义, 在公寓楼设计 过程中,把《房屋建筑学》、《混凝土结构设计原理》、《混凝土结构设计》、《土力 学与地基基础工程》等课程内容紧密结合在一起,形成建筑整体的连贯性并且综合提高 了综合应用的能力, 更可以熟练掌握 CAD 等设计软件。 并且为了更好的完成公寓楼设计, 查阅大量的规范及图集资料,从中获取文献知识,提高调查研究、收集资料、独立思考、 分析问题和解决问题的能力。通过公寓楼的设计,巩固和加强了专业知识的应用能力, 为以后的工作奠定了良好的基础。

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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参 考 文 献
[1] 沈蒲生.混凝土结构设计原理[M].北京:高等教育出版社,2008. [2] 沈蒲生.混凝土结构设计[M].北京:高等教育出版社,2008. [4] 龙驭球,包世华.结构力学教程[M].高等教育出版社,2000. [5] 陈希哲.土力学地基基础[M].北京:清华大学出版社,2007. [6] 郭继武.建筑抗震设计[M].北京:中国建筑工业出版社,2009. [7] 沈蒲生,苏三庆.毕业设计指导[M].北京:中国建筑工业出版社,2007. [8] 建筑结构荷载规范(GB50009-2001).北京:中国建筑工业出版社,2002. [9] 建筑抗震设计规范(GB50011-2001).北京:中国建筑工业出版社,2002. [10] 混凝土结构设计规范(GB50010-2002).北京:中国建筑工业出版社,2002. [11] 建筑地基基础规范(GB/T500074-2002).北京:中国建筑工业出版社,2002. [12] 建筑制图标准(GB/T50104-2001).北京:中国建筑工业出版社,2002 年 2 月第一版. [13] Architectural drawings standard (GB/T50105-2001). Beijing: China architecture & building press February 2002 edition. [14] 建筑制图标准(GB/T50104-2001).北京:中国建筑工业出版社,2002 年 3 月第一版. [15]建筑设计防火规范(GBJ16-87)2001 年修订本. [16]混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002). [17]建筑结构荷载规范(GB50009-2001). [18] 周果行.房屋结构毕业设计指南.中国工业出版社,2004 年. [19] 张述勇.工业与民用建筑专业毕业设计知道.地震出版社.

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丹东二中 5 宿舍楼设计

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附录:辽东学院本科毕业设计任务书
毕业设计题目 丹东二中 5#宿舍楼设计 B0802 学号 1411080207

学生姓名 单勃衡 学院 城市建设学院 专业 土木工程 班级 毕业设计的主要任务: 1.按时撰写开题报告。

2.据毕业设计任务书的要求并结合建筑设计标准、规范规定等,按时完成建筑方案布置及建 筑施工图设计。 3.据毕业设计任务书的要求并结合结构设计标准、规范规定等,按时完成结构方案布置、结 构计算及结构施工图设计。

毕业设计工作日程安排: 期限:自 2011 年 10 月 08 日起至 2012 年 06 月 08 日止 工作日程安排 11 年 10 月 08 日-11 年 10 月 10 日 11 年 10 月 11 日-11 年 10 月 30 日 11 年 11 月 01 日-11 年 11 月 02 日 11 年 11 月 03 日-12 年 05 月 15 日 12 年 05 月 16 日-12 年 05 月 21 日 12 年 05 月 22 日-12 年 06 月 04 日 12 年 06 月 05 日-12 年 06 月 08 日 完 成 内 容 选题并与指导教师接洽,承接毕业设计任务书 撰写开题报告、完成建筑方案布置 开题 完成毕业设计说明书、计算书与建筑结构施工图 完成毕业设计任务;指导教师初评 毕业设计交叉审阅,学校随机抽取专家审阅 答辩,学校随机抽取毕业设计校级答辩

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毕业设计研究的主要内容及成果要求: (一)建筑设计内容 1.总体平面布置图(1:500 或 1:300) 准确绘出屋顶平面并注明层数;注明建筑的性质和出入口位置;画出较详细的室外环境布置 (包括道路,广场,绿化,小品);正确表达建筑用地与周边道路的交接关系;标注建筑的朝向、 图名、比例;建筑物的定位尺寸及坐标。 2.各层平面图 标注纵横轴线编号;标注建筑各部分尺寸。 外部尺寸:标注三道尺寸,即总外包尺寸(总长和总进深),轴线尺寸,门窗洞口及墙段尺寸。 内部尺寸:标注墙体厚度尺寸,洞口位置和大小尺寸,标注墙上预留洞口的位置和大小,洞 顶标高等,底层室外台阶,散水等尺寸。 标注各层标高及室外地坪标高(一般标注在入口处或公共走道上,若有标高降低的房间和走 道,应在该处标明)。 标注门窗编号(如果高宽及形式均相同的为同一编号否则应另外编号,门的编号为 M-1,M-2, 窗的编号为 C-1,C-2)。 画出房间内部固定设施的位置及标注尺寸;标注剖面图,详图的位置及编号;标注房间的名 称; 标注其它特殊部位的做法;图名及比例。 3.屋顶平面图 标注各转角部位定位轴线及间距;标注四周的出檐尺寸及屋面各部分标高(标注结构层上表 面);屋面排水方向,坡度及各坡面交线,天沟檐沟泛水出水口水斗等的位置;屋面保温隔热层 只画出局部屋面上人孔或出入口;女儿墙等的位置尺寸;图名及比例。 4.立面图 表明建筑外形,门窗,雨蓬外廊或阳台及雨水管的形式和位置; 标注总高,从室外地坪至屋顶最高处;各层间尺寸;门窗高度尺寸;必要部位的标高,如门 廊、雨蓬等的位置;注明外墙材料及做法,饰面分格线立面细部详图索引号;立面名称及比例(用 立面的边轴线编号表示)。 5.剖面图 表明建筑物内部空间的高度关系。建筑总高;各层层高,楼地层标注在面层表面,屋顶标注 在屋面板表面,坡屋顶要标出最低点和屋面坡度;门窗洞及窗下墙尺寸;标注标高及详图索引; 楼地面和屋顶构造做法;内外墙和柱的轴线及间距;图名和比例。 6.详图 楼梯详图(1:50):详细注明楼梯梯段及平台宽度,梯井宽度,踏步宽度及数量,楼梯上下方 向等内容;标注楼梯平台的标高及栏杆高度等。 建筑设计说明包括建筑名称,建筑规模,设计标准, 建筑耐久年限,建筑分类等级和耐火等 级,重点交待屋面防水和墙体构造、用料及施工的有关说明,内外装饰做法等。

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(二)结构设计内容 1.确定结构方案:上部结构方案与布置;楼(屋)面结构方案与布置;基础方案与布置;结 构措施及其特殊部位的处理等。 2.结构设计计算 完成结构计算书一份,内容包括:荷载汇集;地震作用计算;荷载组合及内力分析;结构内 力和配筋计算;现浇板配筋计算;楼梯配筋计算;悬挑构件配筋计算;基础配筋计算;其它必要 的结构构件配筋计算。 (三)建筑、结构设计成果形式 1.建筑、结构设计说明书一份(不少于 1500 字)含图表;计算机打印输出,附有必要的草 图。数字准确无误,列出参考资料和文献。 主要内容如下: 宿舍及各种房间的布局,在功能、人流、交通等方面的考虑及处理;各房间面积、高度(层 高)及采光通风方面的说明;主要立面、出入口的考虑;防火及安全等措施;主立面装饰材料作 法及颜色的选用;关于建筑构造说明;本建筑设计的主要特点。 采用的结构形式、基础形式的理由;主要结构选用的材料及其优缺点;主要结构构件的形式、 构件连接节点形式;荷载种类及其组合;地震作用计算方法;结构内力分析方法;构件截面、节 点、楼梯、楼板、基础等设计计算方法,抗震设计与措施等。 2.结构设计计算书(不少于 15000 字) 3.绘制建筑、结构施工图(A1 图纸不少于 10 张,全部计算机绘图) 图纸目录;建筑设计说明;材料作法表; 总平面图(比例 1:500~1000); 首层平面图、中间层平面图、屋面平面图;正立面图;侧立面图、剖面图(比例 1:100) 维护结构与柱连接构造,屋面构造以及其他必要的节点大样图不少于 4 个(比例 1:10~20)。 基础平面布置图和基础详图(比例 1:100~150 和 1:30~1:50); 标准层结构平面布置图(比例 1:100~150 ); 标准层结构平面配筋图(比例 1:100~150 ); 楼梯详图(比例 1:30~1:50); 结构节点详图不少于 4 个(比例 1:5~1:20);其它必要的结构图。

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参考文献: (一)设计的原始资料及条件 1.一般条件:拟建地区丹东市,由市规划局批准拟建基地平面图见附图:

基地平面图(单位 m) 2.建筑设计条件 建筑面积为 5000-6000 m2,层数为五层(局部可六层)。 建筑物房间组成和面积: 宿舍 8 人间 70%; 宿舍 4 人间 30% (自带卫生间) 收发室 102-15m2 间) 档案室 40m2-60m2 ; (1 ; (1 间);各层均设男女公共卫生间各一间(应有前室),按人数设计(参考规范),应满足内部 使用要求;设计为 5 层以上时,楼梯间应封闭;采光、通风、黑板布置等应满足规范要求;其他 房间可根据情况自行安排。 3.结构设计条件 本工程结构型式采用现浇钢筋混凝土框架结构。 本工程设计使用年限 50 年,抗震设防类别为丙类,丹东市的抗震设防烈度为 7 度(本设计要 求按 7 度设防,设计基本地震加速度值为 0.15g,设计地震分组为第一组)。 工程地质资料:根据地质勘探结果,给定地质情况如下表: 地质条件表 序号 1 2 3 4 5 岩土分类 杂填土 粉 中 砾 圆 土 砂 砂 砾 土层深度 (m) 0.0--0.5 0.5—1.5 1.5--2.5 2.5—6.5 6.5—12.5 厚度范 围(m) 0.5 1.0 1.0 4.0 6.0 120 200 300 500 2400 3500 10 25 30 60 地基承载力 桩端阻力 桩周摩擦力

fk

(kPa)

qp

(kPa)

qs

(kPa)

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注:地下水未见,表中给定土层深度由自然地坪算起。 建筑场地所在地区的标准冻深(天然地面以下)为 1.0m。 结构环境类别为二类(基础部分)和一类(其余部分),地面粗糙度为 B 类。 建筑场地类别为Ⅱ类,场地土的特征周期为 0.35s。 (二)国家相关标准、规范 1.国家标准、规范、规程 《总图制图标准》 《房屋建筑制图统一标准》 《办公建筑设计规范》 2.《民用建筑设计通则》 《建筑设计防火规范》 《建筑结构制图标准》 《建筑结构荷载规范》 《混凝土结构设计规范》 《建筑地基基础设计规范》 《建筑抗震设计规范》 (三)相关参考书 1. 沈满生、 苏三庆主编. 《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》 .中国建筑工业出版社, 2000 2.陈登鳌主编.《建筑设计资料集(1、2、3、8、9)》.中国建筑工业出版社出版,1994 3.《新编建筑设计规范大全》 GB50011-2001、GB 50010-2002、GB50007-2002、 GB50223-95、 GB 50009-2001、GB 50007-2002 等 4.辽宁省建筑结构标准图集 5.04G101-3、04G101-4 (GB/T50113-2001) (GB/T50001-2001) (JGJ67-89) (JGJ67-89) (GBJ16-87)2001 年修订本 (GB/T50115-2001) (GB50010-2001) (GB50011-2002) (GB50007-2002) (GB50011-2001)

《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB50204-2002)

学生(签字): 任务书下达日期: 年 月 日

指导教师(签字): 系主任(签字):

注:1.本表一式四份(可复印),一份学生使用,一份学生保存装订在毕业论文(设计)资料 中,一份指导教师使用,一份(原件)二级学院存档。 2.学生、指导教师、系主任的签字及任务书下达日期必须手写,不得打印。

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参考文献
[1]《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001) [2]《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006 年版) [3]《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008) [4]《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)(2008 年版) [5]《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) [6]《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) [7]《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) [8]《砌体结构设计规范》(GB50003-2001) [9]《砌体结构设计规范》 [10]《建筑设计防火规范》(GBJ16-87)2001 年修订本 [11]《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001) [12]《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB50204-2002) [13] 梁兴文 史庆轩 主编《土木工程专业毕业设计指导》 社 1994 年 [15]《现行建筑设计规范大全》 中国建筑工业出版社出版 发行 2002 年 [16] 周果行 编著《房屋结构毕业设计指南》中国工业出版社 2004 年 [17] 混凝土结构设计规范(GB50010-2002) [18] 张述勇《工业与民用建筑专业毕业设计知道》地震出版社 [19]《基础工程》 高等教育出版社 2003 年 2000 年 [20]《房屋建筑学》 武汉工业大学出版社 科学出版社出版 中国建筑工业出版 [14] 国家基本建设委员会建筑科学院主编《建筑设计资料集》(1~10)

[21]《混凝土结构设计原理与计算》 中国建筑工业出版社 2002 年 [22]《屋面建筑构造》 辽宁省建筑配件标准图集 辽 J9503 [23]郭继武 编著《建筑抗震设计》第二版

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本次毕业设计能够顺利完成,首先要感谢学校能给我这次独立完成毕业设计的机 会, 让我从中得到了很多知识, 其次要感谢我的指导教师在毕业设计阶段给自己的指导, 从最初的定题,到资料收集,到写作、修改,到论文定稿,她给了我耐心的指导和无私 的帮助。为了指导我们的毕业论文,她放弃了自己的休息时间,她的这种无私奉献的敬 业精神令人钦佩,在此我向她表示我诚挚的谢意。同时,感谢所有任课老师和所有同学 在这四年来给自己的指导和帮助,是他们教会了我专业知识,教会了我如何学习,教会 了我如何做人。正是由于他们,我才能在各方面取得显著的进步,在此向他们表示我由 衷的谢意,并祝所有的老师培养出越来越多的优秀人才,桃李满天下!

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